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    重庆时时彩二星玩法: 一种组合凸轮.pdf

    关 键 词:
    一种 组合 凸轮
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    摘要
    申请专利号:

    CN201510744162.0

    申请日:

    2015.11.04

    公开号:

    CN105332749A

    公开日:

    2016.02.17

    当前法律状态:

    驳回

    有效性:

    无权

    法律详情: 发明专利申请公布后的驳回 IPC(主分类):F01L 1/08申请公布日:20160217|||实质审查的生效IPC(主分类):F01L 1/08申请日:20151104|||公开
    IPC分类号: F01L1/08 主分类号: F01L1/08
    申请人: 中国北方发动机研究所(天津)
    发明人: 胡立萍; 张丽; 孙亚奇
    地址: 300400天津市北辰区永进道96号
    优先权:
    专利代理机构: 天津滨??莆持恫ù碛邢薰?2211 代理人: 马倩倩
    PDF完整版下载: PDF下载
    法律状态
    申请(专利)号:

    CN201510744162.0

    授权公告号:

    ||||||

    法律状态公告日:

    2019.03.22|||2016.03.16|||2016.02.17

    法律状态类型:

    发明专利申请公布后的驳回|||实质审查的生效|||公开

    摘要

    本发明提供了一种组合凸轮,所述组合凸轮的凸轮型线由多段函数凸轮型线组成,采用了多段组合式函数设计,依次包括上升缓冲段、第一上升工作段、第二上升工作段、第三上升工作段、平段、第一下降工作段、第二下降工作段和下降缓冲段,其中下降缓冲段由等速段和等加速段组成??梢粤榛钍迪植裼突庞牖钊姆琅鲆?,实现减小活塞余隙容积,从而可提高柴油机的压缩比,满足发动机燃烧室结构及充气性能和动力性能的综合要求。

    权利要求书

    1.一种组合凸轮,其特征在于:所述组合凸轮的凸轮型线由多段函数
    凸轮型线组成,依次包括上升缓冲段(1)、第一上升工作段(2)、第二上
    升工作段(3)、第三上升工作段(4)、平段(5)、第一下降工作段(6)、
    第二下降工作段(7)和下降缓冲段,其中下降缓冲段由等速段(8)和等加
    速段(9)组成;
    所述上升缓冲段(1)的型线采用如下函数设计:
    h(α)=0.000771605*α2(0°≤α≤18°)(式1);
    所述第一上升工作段(2)的型线采用如下函数设计:
    h(X)=2.3400-1.906052*X-1.003455*X3+0.9015147*X6-0.08200722*X16,
    X=(47.5-α)/29.5(18°≤α≤47.5°)(式2);
    所述第二上升工作段(3)的型线采用如下函数设计:
    h(X)=7.428593-1.629529*X-6.240975*X2+3.645375*X6-1.743127*X15
    +0.8796647*X18,X=(87-α)/39.5(47.5°≤α≤87°)(式3);
    所述第三上升工作段(4)的型线采用如下函数设计:
    h(α)=3.626843+0.04125296*α+0.2127259*sin[π(95.1-α)/16.2],(87
    °≤α≤95.1°)(式4);
    所述平段(5)的型线采用如下函数设计:
    h(α)=7.5,(95.1°≤α≤101.99°)(式5);
    所述第一下降工作段(式6)的型线采用如下函数设计:
    h(α)=11.96905-0.04332828*α+0.2261858*sin[π(α-101.99)/16.4],
    (101.99°≤α≤110.19°)(式6);
    所述第二下降工作段(式7)的型线采用如下函数设计:
    h(X)=7.420894-2.158186*X-10.2963*X2+11.00381*X6.118-5.715576*X7
    .9011-0.00464129*X52,X=(α-110.19)/49.81,(110.19°≤α≤160°)
    (式7);
    所述等速段(8)的型线采用如下函数设计:
    h(α)=0.01666667*(170-α)+0.083333,(160°≤α≤170°)(式8);
    所述等加速段(9)的型线采用如下函数设计:
    h(α)=0.00083333*(170-α)2,(170°≤α≤180°)(式9);
    上述式1~式9中,h(α)和h(X)为凸轮升程,α为凸轮转角。

    说明书

    一种组合凸轮

    技术领域

    本发明属于发动机配气机构技术领域,尤其是涉及一种组合凸轮。

    背景技术

    配气凸轮的作用是保证凸轮轴按照气缸发火顺序和一定运动规律驱动
    气门按时开启和关闭。按照规定的配气相位,普通的配气凸轮设计时一般不
    需要考虑减小活塞余隙容积的要求,在一定的压缩比下,参数易于调整,容
    易满足活塞与气门之间的最小运动间隙,能确?;钊推旁谠硕辈荒芟?br />碰,保证柴油机正常工作。

    对于一台柴油机,气缸余隙容积由气缸盖火力面尺寸、活塞顶部尺寸、
    气门头部结构尺寸三者装配后共同组成燃烧室决定着气缸余隙容积的大小。
    但是由于柴油机气缸余隙容积较大,不利于压缩比的提高。为了提高压缩比,
    必须减小活塞余隙容积。通过调整燃烧室尺寸达到减小活塞余隙容积较为困
    难。由于防碰要求调整的尺寸受到限制,按照常规设计的凸轮带来的最大问
    题不能减小活塞余隙容积和限制了压缩比的进一步提高,同时又要保证气门
    与活塞最小运动间隙(大于1mm)要求,否则易发生气门和活塞相碰,导致
    柴油机不能正常工作。

    为了减小活塞余隙容积,进一步提高压缩比,满足柴油机燃烧室结构和
    气门和活塞防碰的要求,普通的凸轮型线已不能满足燃烧室结构及充气性能
    和动力性能的综合要求。

    发明内容

    有鉴于此,本发明旨在提出一种组合凸轮,具有性能较好的防碰凸轮型
    线,以满足燃烧室结构及充气性能和动力性能的综合要求。

    为达到上述目的,本发明的技术方案是这样实现的:

    一种组合凸轮,所述组合凸轮的凸轮型线由多段函数凸轮型线组成,采
    用了多段组合式函数设计,依次包括上升缓冲段、第一上升工作段、第二上
    升工作段、第三上升工作段、平段、第一下降工作段、第二下降工作段和下
    降缓冲段,其中下降缓冲段由等速段和等加速段组成;

    下述式1~式9中,h(α)和h(X)为凸轮升程,α为凸轮转角。

    所述上升缓冲段的型线采用如下函数设计:

    h(α)=0.000771605*α2(0°≤α≤18°)(式1);

    所述第一上升工作段的型线采用如下函数设计:

    h(X)=2.3400-1.906052*X-1.003455*X3+0.9015147*X6-0.08200722*X16,
    X=(47.5-α)/29.5(18°≤α≤47.5°)(式2);

    所述第二上升工作段的型线采用如下函数设计:

    h(X)=7.428593-1.629529*X-6.240975*X2+3.645375*X6-1.743127*X15
    +0.8796647*X18,X=(87-α)/39.5(47.5°≤α≤87°)(式3);

    所述第三上升工作段的型线采用如下函数设计:

    h(α)=3.626843+0.04125296*α+0.2127259*sin[π(95.1-α)/16.2],(87
    °≤α≤95.1°)(式4);

    所述平段的型线采用如下函数设计:

    h(α)=7.5,(95.1°≤α≤101.99°)(式5);

    所述第一下降工作段的型线采用如下函数设计:

    h(α)=11.96905-0.04332828*α+0.2261858*sin[π(α-101.99)/16.4],
    (101.99°≤α≤110.19°)(式6);

    所述第二下降工作段的型线采用如下函数设计:

    h(X)=7.420894-2.158186*X-10.2963*X2+11.00381*X6.118-5.715576*X7
    .9011-0.00464129*X52,X=(α-110.19)/49.81,(110.19°≤α≤160°)
    (式7);

    所述等速段的型线采用如下函数设计:

    h(α)=0.01666667*(170-α)+0.083333,(160°≤α≤170°)(式8);

    所述等加速段的型线采用如下函数设计:

    h(α)=0.00083333*(170-α)2,(170°≤α≤180°)(式9)。

    相对于现有技术,本发明具有以下优势:

    对于柴油机设计中如果气缸余隙容积较大,不利于压缩比的提高。为了
    提高压缩比,需要减小活塞余隙容积。某柴油机在进气门关闭,活塞处于上
    止点时的气门与活塞之间距离为9.17mm,采用新的组合凸轮方案可以将尺寸
    9.17mm减小4mm,实现减小活塞余隙容积,从而可提高柴油机的压缩比,且
    实现柴油机气门与活塞的避碰要求。满足发动机的充气性能和动力性能的综
    合要求。

    附图说明

    构成本发明的一部分的附图用来提供对本发明的进一步理解,本发明的
    示意性实施例及其说明用于解释本发明,并不构成对本发明的不当限定。在
    附图中:

    图1为本发明实施例所述的组合凸轮的结构示意图。

    具体实施方式

    需要说明的是,在不冲突的情况下,本发明中的实施例及实施例中的特
    征可以相互组合。

    下面将参考附图并结合实施例来详细说明本发明。

    本发明的一种组合凸轮,如图1所示,所述组合凸轮的凸轮型线由多段
    函数凸轮型线组成,采用了多段组合式函数设计,依次包括上升缓冲段1、
    第一上升工作段2、第二上升工作段3、第三上升工作段4、平段5、第一下
    降工作段6、第二下降工作段7和下降缓冲段,其中下降缓冲段由等速段8
    和等加速段9组成;

    下述式1~式9中,h(α)和h(X)为凸轮升程,α为凸轮转角

    所述上升缓冲段1的型线采用如下函数设计:

    h(α)=0.000771605*α2(0°≤α≤18°)(式1);

    所述第一上升工作段2的型线采用如下函数设计:

    h(X)=2.3400-1.906052*X-1.003455*X3+0.9015147*X6-0.08200722*X16,
    X=(47.5-α)/29.5(18°≤α≤47.5°)(式2);

    所述第二上升工作段3的型线采用如下函数设计:

    h(X)=7.428593-1.629529*X-6.240975*X2+3.645375*X6-1.743127*X15
    +0.8796647*X18,X=(87-α)/39.5(47.5°≤α≤87°)(式3);

    所述第三上升工作段4的型线采用如下函数设计:

    h(α)=3.626843+0.04125296*α+0.2127259*sin[π(95.1-α)/16.2],(87
    °≤α≤95.1°)(式4);

    所述平段5的型线采用如下函数设计:

    h(α)=7.5,(95.1°≤α≤101.99°)(式5);

    所述第一下降工作段6的型线采用如下函数设计:

    h(α)=11.96905-0.04332828*α+0.2261858*sin[π(α-101.99)/16.4],
    (101.99°≤α≤110.19°)(式6);

    所述第二下降工作段7的型线采用如下函数设计:

    h(X)=7.420894-2.158186*X-10.2963*X2+11.00381*X6.118-5.715576*X7
    .9011-0.00464129*X52,X=(α-110.19)/49.81,(110.19°≤α≤160°)
    (式7);

    所述等速段8的型线采用如下函数设计:

    h(α)=0.01666667*(170-α)+0.083333,(160°≤α≤170°)(式8);

    所述等加速段9的型线采用如下函数设计:

    h(α)=0.00083333*(170-α)2,(170°≤α≤180°)(式9)。

    本发明组合凸轮的9段凸轮型线具有三阶导数连续特性,同时可使气门
    开启有较大面值,与其它普通凸轮型线相比,具有较好的灵活性。满足发动
    机配气机构的充气性能和动力性能的要求。

    以上所述仅为本发明的较佳实施例而已,并不用以限制本发明,凡在本
    发明的精神和原则之内,所作的任何修改、等同替换、改进等,均应包含在
    本发明的?;し段е?。

    关于本文
    本文标题:一种组合凸轮.pdf
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