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    重庆时时彩彩官方开奖: 一种提高剩余污泥厌氧发酵氢气产量的方法.pdf

    摘要
    申请专利号:

    重庆时时彩单双窍门 www.4mum.com.cn CN201910000162

    申请日:

    20190101

    公开号:

    CN109593791A

    公开日:

    20190409

    当前法律状态:

    公开

    有效性:

    审中

    法律详情: 公开
    IPC分类号: C12P3/00;C02F11/04 主分类号: C12P3/00;C02F11/04
    申请人: 湖南大学
    发明人: 王玉芬;王冬波;刘旭冉
    地址: 410082 湖南省长沙市岳麓区麓山南路1号
    优先权:
    专利代理机构: 代理人:
    PDF完整版下载: PDF下载
    法律状态
    申请(专利)号:

    CN201910000162

    授权公告号:

    法律状态公告日:

    20190409

    法律状态类型:

    公开

    摘要

    本发明提供了一种利用低温热预处理联合游离氨处理提高剩余污泥厌氧发酵氢气产量的方法,所述步骤如下:步骤一、以污水处理厂的污泥为原料,进行低温热水解预处理;步骤二、对热预处理后的污泥进行FA处理;步骤三、将上述污泥同时作为底物和接种污泥进行厌氧发酵产氢。与现有的技术相比,本发明提供的方法产氢率高,不需要额外接种产氢菌,操作简单,大大降低了利用剩余污泥产氢的成本。实验结果表明,本发明提供的方法产氢率可达18.9mLH2/gVSS。

    权利要求书

    1.一种提高剩余污泥厌氧发酵氢气产量的方法,其特征在于,利用低温热预处理联合游离氨(FA,NH3)处理剩余污泥,所述方法步骤如下: (1)以污水处理厂的污泥为原料,进行低温热水解预处理; (2)将步骤(1)制得的热水解预处理污泥进行FA处理; (3)将步骤(2)中的污泥同时作为底物和接种污泥进行厌氧发酵产氢。 2.根据权利要求1所述的一种提高剩余污泥厌氧发酵氢气产量的方法,其特征在于,所述的污泥浓度为8000~12000mg/L,有机质占干固体比例(VS/TS)为50~70%。 3.根据权利要求1所述的一种提高剩余污泥厌氧发酵氢气产量的方法,其特征在于,所述步骤(1)中低温热水解处理的温度为65~75℃,热水解反应约60min。 4.根据权利要求1所述的一种提高剩余污泥厌氧发酵氢气产量的方法,其特征在于,所述步骤(2)中FA处理的方法是通过向系统中添加铵盐(或者回流厌氧发酵液),使得氨氮浓度为92~261mg/L,控制pH值至9±0.2,FA初始浓度为59~168mgNH3/L。 5.根据权利要求1所述的一种提高剩余污泥厌氧发酵氢气产量的方法,其特征在于,所述步骤(3)中,预处理后污泥须通入氮气3min,厌氧发酵产氢过程温度为35~38℃,污泥停留时间为12天。 6.根据权利要求4所述的FA处理时间为发酵全过程。 7.根据权利要求4所述的一种提高剩余污泥厌氧发酵氢气产量的方法,其特征在于,所述铵盐的主要来源为厌氧发酵液。

    说明书


    一种提高剩余污泥厌氧发酵氢气产量的方法
    技术领域


    本发明主要涉及固体废物资源化利用,具体涉及利用低温热预处理联合游离氨
    (FA,NH
    3)处理促进剩余污泥产氢的一种方法。


    背景技术


    随着城市化进程的进一步加快,全国大中小城市大量增建了污水处理厂,伴随而
    来的是污水在生物处理过程中产生大量的剩余污泥。剩余污泥主要由微生物细胞和胞外聚
    合物组成,有机质含量较高(其中包括蛋白质、碳水化合物、核酸和脂肪等),是一种可利用
    的资源;但同时也含有有毒有害物质(重金属、有机农药等)、病原菌(如寄生虫等)以及营养
    素(氮、磷、钾等)。如果这些污泥未经适当的处理而直接排放,将会对环境造成严重的二次
    污染。而污泥的处理处置成本较高,约占污水处理厂总运行成本的60%。因此,在满足污泥
    减量化、稳定化和无害化的条件下,寻找一种成本低,有附加经济价值的处理方法具有重要
    意义。


    近年来,厌氧生物发酵技术由于其运行成本低、操作简单及副产品附加价值高等
    优点,成为剩余污泥处理的一个新热点。这一技术是利用厌氧微生物的作用,将污泥中大量
    存在的可生物降解的有机化合物转化成氢气(H
    2)、甲烷(CH
    4)等可再次利用的能源物质。氢
    气在燃烧过程中只生成水,可实现真正的“零”排放,且氢气的燃烧热值较高(142.35kg/g),
    比甲烷更具有经济价值。通常,污泥厌氧发酵过程主要可以分为3个阶段:溶解水解阶段、产
    氢产酸阶段、产甲烷阶段,氢气的生成是在前两个阶段完成。因此,要提高氢气产量,需要促
    进污泥的溶解水解阶段和产氢产酸阶段,同时抑制耗氢微生物(主要有产甲烷菌、同型产乙
    酸菌和硫酸盐还原菌)对氢气的消耗。


    一般而言,污泥溶解水解阶段速率较慢,是厌氧发酵产氢的限速步骤,所以需要对
    污泥进行预处理。常见的污泥预处理方法有:热处理、冻融处理、机械处理、超声波处理、化
    学处理(如调节pH值、添加化学药剂等)。其中,低温热预处理(<100℃)能有效的水解污泥,
    其操作简单,能耗相对较低,是发展成熟且应用较为广泛的一种预处理方法。然而,热处理
    污泥在厌氧发酵产氢过程,生成的氢气容易被耗氢菌消耗,所以需要对发酵过程进行控制。
    游离氨(NH
    3)是一种小分子的化学物质,能通过自由扩散作用穿过细胞膜进入微生物细胞
    内,对污水或污泥处理中的相关微生物产生较大的影响。最近的研究表明,游离氨能有效促
    进污泥溶解,强烈抑制耗氢菌。污泥厌氧发酵液中的氨氮(NH
    4
    +-N)浓度通常在300mg/L左右,
    而FA与氨氮浓度、温度、pH成正比,因此可通过回流厌氧发酵液并调节发酵产氢系统的pH来
    获得所需FA浓度。


    因此,本发明提供了一种利用低温热预处理联合游离氨处理,促进剩余污泥厌氧
    发酵产氢的方法,获得了具有经济价值的能源物质氢气,产氢率高且成本低,是一种切实可
    行的污泥处理方法。


    发明内容


    本发明的主要目的在于提供一种利用低温热水解预处理联合FA处理,提高剩余污
    泥厌氧发酵氢气产量的方法。其特征在于利用热水解预处理提高污泥溶解/水解率,为剩余
    污泥厌氧发酵产氢提供初始底物,且抑制产甲烷菌;利用FA处理进一步促进污泥破解,同时
    抑制厌氧发酵过程的耗氢菌(主要有主要有产甲烷菌、同型产乙酸菌和硫酸盐还原菌)对氢
    气的消耗,以此提高剩余污泥厌氧发酵氢气产量。污泥厌氧发酵液中的氨氮(NH
    4
    +-N)浓度通
    常在300mg/L左右,而FA与氨氮浓度、温度、pH成正比,因此可通过回流厌氧发酵液并调节发
    酵产氢系统的pH来获得所需FA浓度。


    本发明的技术方案如下:


    (1)以污水处理厂的污泥为原料,进行低温热水解预处理;


    (2)将步骤(1)制得的热水解预处理污泥进行FA处理;


    (3)将步骤(2)中的污泥同时作为底物和接种污泥进行厌氧发酵产氢。


    根据本发明优选的,所述步骤(1)中的污泥浓度为8000~12000mg/L,有机质占干
    固体比例(VS/TS)为50~70%。


    根据本发明优选的,所述步骤(1)中低温热水解处理的温度为65~75℃,热水解反
    应约60min。


    根据本发明优选的,所述步骤(2)中FA处理的方法是通过向系统中添加铵盐,使得
    氨氮浓度为(92~261mg/L),控制pH值至9±0.2,FA初始浓度为59~168mg NH
    3/L。


    根据本发明优选的,所述步骤(3)中,预处理后污泥须通入氮气3min,厌氧发酵产
    氢过程温度为35~38℃,污泥停留时间为12天。


    根据本发明优选的,所述步骤(3)中的FA处理时间为发酵全过程。


    根据本发明优选的,本发明所需铵盐的主要来源为厌氧发酵液。


    本发明提供的方法的优势在于:


    (1)本发明选用了低温热水解预处理,加热时间短,能耗低,易操作;


    (2)发酵初始阶段所需的氨氮可通过回流前一次发酵结束后的发酵液,无需外加
    化学物质,降低了处理成本;


    (3)发酵过程中产生的氢气可补偿热水解预处理过程消耗的能源。


    附图说明


    图1为本发明的工艺流程图。


    具体实施方式


    下面通过具体的实施例对本发明进行详细说明,但这些例举性实施方式的用途和
    目的仅用来例举本发明,并非对本发明的实际?;し段Ч钩扇魏涡问降娜魏蜗薅?,更非将
    本发明的?;し段Ь窒抻诖?。其中,所有实施例和对比例中所使用的污泥总悬浮固体和挥
    发性悬浮固体含量分别为22.1463g/L和11.6154g/L。


    实施例1


    对污水处理厂产生的污泥在70℃下水浴加热60min,加热后使其迅速冷却至室温,
    再取300ml热处理的污泥加入到工作容积为500mL的厌氧反应器中,作为厌氧发酵的底物和
    微生物。向反应器中加入一定量3M的氯化铵溶液,并用4M NaOH和4M HCl调节pH至9±0.2,
    使得游离氨的初始浓度为59mgNH
    3/L。向反应器中充入氮气3min,使其厌氧,并迅速密封。将
    反应器置于摇床中,转速为120rmp/min,温度为35~38℃。发酵过程中定期测定氢气、调节
    pH以及充氮气和密封。其中污泥在反应器中的停留时间为12d。


    实施例2


    对污水处理厂产生的污泥在70℃下水浴加热60min,加热后使其迅速冷却至室温,
    再取300ml热处理的污泥加入到工作容积为500ml的厌氧反应器中,作为厌氧发酵的底物和
    微生物。向反应器中加入一定量3M的氯化铵溶液,并用4M NaOH和4M HCl调节pH至9±0.2,
    使得游离氨的初始浓度为96mgNH
    3/L。向反应器中充入氮气3min,使其厌氧,并迅速密封。将
    反应器置于摇床中,转速为120rmp/min,温度为35~38℃。发酵过程中定期测定氢气、调节
    pH以及充氮气和密封。其中污泥在反应器中的停留时间为12d。


    实施例3


    对污水处理厂产生的污泥在70℃下水浴加热60min,加热后使其迅速冷却至室温,
    再取300ml热处理的污泥加入到工作容积为500ml的厌氧反应器中,作为厌氧发酵的底物和
    微生物。向反应器中加入一定量3M的氯化铵溶液,并用4M NaOH和4M HCl调节pH至9±0.2,
    使得游离氨的初始浓度为132mg NH
    3/L。向反应器中充入氮气3min,使其厌氧,并迅速密封。
    将反应器置于摇床中,转速为120rmp/min,温度为35~38℃。发酵过程中定期测定氢气、调
    节pH以及充氮气和密封。其中污泥在反应器中的停留时间为12d。


    实施例4


    对污水处理厂产生的污泥在70℃下水浴加热60min,加热后使其迅速冷却至室温,
    再取300ml热处理的污泥加入到工作容积积为500ml的厌氧反应器中,作为厌氧发酵的底物
    和微生物。向反应器中加入一定量3M的氯化铵溶液,并用4M NaOH和4M HCl调节pH至9±
    0.2,使得游离氨的初始浓度为168mg NH
    3/L。向反应器中充入氮气3min,使其厌氧,并迅速
    密封。将反应器置于摇床中,转速为120rmp/min,温度为35~38℃。发酵过程中定期测定氢
    气、调节pH以及充氮气和密封。其中污泥在反应器中的停留时间为12d。


    对比例1


    取300ml未经任何处理的新鲜污泥加入到工作容积积为500ml的厌氧反应器中,作
    为厌氧发酵的底物和微生物。向反应器中充入氮气3min,使其厌氧,并迅速密封。将反应器
    置于摇床中,转速为120rmp/min,温度为35~38℃。发酵过程中定期测定氢气、充氮气和密
    封。其中污泥在反应器中的停留时间为12d。


    对比例2


    对污水处理厂产生的污泥在70℃下水浴加热60min,加热后使其迅速冷却至室温,
    再取300ml热处理的污泥加入到工作容积积为500ml的厌氧反应器中,作为厌氧发酵的底物
    和微生物。向反应器中充入氮气3min,使其厌氧,并迅速密封。将反应器置于摇床中,转速为
    120rmp/min,温度为35~38℃。发酵过程中定期测定氢气、充氮气和密封。其中污泥在反应
    器中的停留时间为12d。


    对比例3


    取300ml未经任何处理的新鲜污泥加入到工作容积积为500ml的厌氧反应器中,作
    为厌氧发酵的底物和微生物,并用4M NaOH和4M HCl调节污泥的pH至9±0.2。向反应器中充
    入氮气3min,使其厌氧,并迅速密封。将反应器置于摇床中,转速为120rmp/min,温度为35~
    38℃。发酵过程中定期测定氢气、调节pH以及充氮气和密封。其中污泥在反应器中的停留时
    间为12d。


    对比例4


    取300ml未经任何处理的新鲜污泥加入到工作容积积为500ml的厌氧反应器中,作
    为厌氧发酵的底物和微生物。向反应器中加入一定量3M的氯化铵溶液,并用4M NaOH和4M
    HCl调节pH至9±0.2,使得游离氨的初始浓度为132mg NH
    3/L。向反应器中充入氮气3min,使
    其厌氧,并迅速密封。将反应器置于摇床中,转速为120rmp/min,温度为35~38℃。发酵过程
    中定期测定氢气、调节pH以及充氮气和密封。其中污泥在反应器中的停留时间为12d。


    对上述各个实施例和对比例累计氢气产量进行计算,其结果如下表所示;






    由上表可见,本发明提出的将低温热预处理和FA联合的方法获得的产氢效果较
    好,其累计氢气产量均高于对比例,且联合组最大累积产氢量分别是它们的7.9、2.7、2.4、
    1.8倍(即不做任何处理的空白组、热预处理组、仅控制pH9组、仅FA处理组)。


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    一种 提高 剩余 污泥 发酵 氢气 产量 方法
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