重庆时时彩龙虎简介: 一种基于膜及电极高效富集水中氨氮离子的方法.pdf

(10)申请公布号 CN 103922442 A (43)申请公布日 2014.07.16 CN 103922442 A (21)申请号 201410140918.6 (22)申请日 2014.04.10 C02F 1/42(2006.01) C02F 1/461(2006.01) C02F 1/469(2006.01) (71)申请人 北京工业大学 地址 100124 北京市朝阳区平乐园 100 号 (72)发明人 张岩 陈敬 孙凤侠 甘志明 史扬 王修平 谢杭冀 (74)专利代理机构 北京思海天达知识产权代理 有限公司 11203 代理人 刘萍 (54) 发明名称 一种基于膜及电极高效富集水中氨氮离子的 方法 (57) 摘要 本发明是涉及一种基于膜及电极高效富集水 中氨氮离子的方法， 属于水处理技术领域。 高效富 集废水中氨氮的方法， 其特征在于该方法包括如 下步骤 ： 原水引入 ； 膜组件 C 连接、 流量设定及搅 拌 ； 电源连接及电流设定 ； 电极淹没形式以及电 极形状、 厚度的设定 ； 抽停时间比设定及膜组件 C 清洗 ； 重新投入运行。该方法能够在单一处理单 元中高效富集水中氨氮并分离有机物， 克服了现 有处理低 C/N 废水的硝化 / 反硝化工艺及其变形 工艺 （如氧化沟、 BAF 等） 反硝化碳源不足和现有 NH4+分离富集效率低的缺陷， 解决了在电化学处 理系统中有机物被氧化， 反硝化碳源不足的问题， 并且装置结构简单， 便于实际操作运行。 (51)Int.Cl. 权利要求书 1 页 说明书 6 页 附图 3 页 (19)中华人民共和国国家知识产权局 (12)发明专利申请 权利要求书1页 说明书6页 附图3页 (10)申请公布号 CN 103922442 A CN 103922442 A 1/1 页 2 1. 一种基于膜及电极高效富集水中氨氮离子的方法， 应用如下装置 ： 该装置包括敞口 的氨氮分离器， 放置在氨氮分离器内的膜组件 C、 电极和搅拌器， 出水蠕动泵， 压力表， 进水 泵， 进水管， 出水管， 出水口， 电源， 导线， 时间继电器 ； 膜组件 C 的出水口与出水管、 压力表 和出水蠕动泵依次相连， 并受时间继电器的控制 ； 搅拌器叶片位于膜组件 C 下部 ； 电极的两 极经导线分别和电源相连， 两极放在膜组件 C 两侧 ； 出水口位于氨氮分离器上部 ； 进水泵 接进水管， 进水管末端位于氨氮分离器内， 且靠近氨氮分离器底部 ； 膜组件 C 由阳离子交换 膜、 超滤膜或者微滤膜和带有导流槽和孔洞的支撑板组成、 阳离子交换膜、 超滤膜或者微滤 膜之一分别设置在支撑板两侧 ； 该方法包括如下步骤 ： (1) 原水引入 ： 原水经进水泵增压后， 进入氨氮分离器中 ; (2) 膜组件 C 连接、 流量设定及搅拌 ： 将膜组件 C 浸没于氨氮分离器中， 其出水口与出 水管、 压力表和出水蠕动泵依次相连， 并受时间继电器的控制， 打开出水蠕动泵， 调整流量 为 1.2-3.9ml/min， 经出水管出水 ； 同时， 将搅拌器放入氨氮分离器中并运行， 其搅拌叶片 位于膜组件 C 下部进行搅拌 ; (3) 电源连接及电流设定 ： 将电极的两极经导线分别与电源相连， 并将阳极正对阳离 子交换膜， 阴极正对超滤膜， 打开电源， 调整到电流为 0.05-0.25A， 并保持不变 ; (4) 电极淹没形式的设定 ： 将电极固定在膜组件 C 两侧， 并将电极以淹没深度为 20%-80% 放置于反应器内， 并保持不变 ； (5) 抽停时间比设定及膜组件 C 清洗 ： 出水蠕动泵， 在时间继电器的控制下， 出水为间 歇性出水即出水蠕动泵抽停时间比为 10 分钟 :1-8 分钟， 运行过程中使膜组件处于正常工 作压力， 即低于 15kpa， 当压力表指示数值超过 15kpa 时， 需对膜组件 C 进行清洗。 权 利 要 求 书 CN 103922442 A 2 1/6 页 3 一种基于膜及电极高效富集水中氨氮离子的方法 技术领域 [0001] 本发明属于水处理技术领域， 尤其涉及一种基于膜及电极高效富集水中氨氮离子 的方法。 背景技术 [0002] C/N是硝化反硝化过程的重要影响因素。 理论上， 在反硝化过程中化学计量上所需 要的 C/N 为 2.86， 但报道的反硝化工艺系统中需要的 C/N 远大于 2.86， 甚至达到 11 以上。 在废水处理时， 实际运行的硝化 / 反硝化工艺及其变型工艺 （如氧化沟工艺、 SBR 工艺、 BAF 工艺等） ， 常因碳源不足投加有机碳源或开发新碳源， 从而提高C/N达到反硝化效果， 这无形 中增加了运行成本， 而且， 在电化学系统中， 有机物并没有全部用于反硝化脱氮过程， 这也 造成了反硝化碳源不足的问题， 使脱氮效果不佳。 [0003] 发明人在进行生物脱氮研究时发现， 若将废水中的 NH4+和有机物分别进行富集和 分离， 并将富集的 NH4+和分离出来的有机物分别用于后续硝化和反硝化过程， 则可有效利 用碳源实现高效生物脱氮， 然而若分离富集效率低， 氨氮和有机物不能有效分离， 反硝化脱 氮效率将降低， 因此为达到较好的脱氮效率， 需提高氨氮富集效果， 提高氨氮富集效果和有 机物的有效分离对于脱氮效率起着至关重要的作用。为此发明人在进行实验时发现， 富集 效果的好坏与电极淹没百分比 （电极淹没深度 / 露出水面高度） 有很大关系， 需进行进一步 研究。 [0004] 目前， NH4+分离富集的方法主要有吸附与离子交换法、 膜吸收法以及电渗析等方 法。吸附与离子交换法 （如沸石、 离子交换树脂） ， 可以分离浓缩 NH4+， 但存在吸附容量有限， 往往吸附效率低?；г偕自斐啥挝廴镜任侍?， 所以目前沸石法脱氮主要针对微污染 河道水、 景观水、 二沉池出水等含氮不高的水体。电渗析法常被用于养猪废水的 NH4+富集， 该方法具有低能耗、 效率高的优点， 但是无法实现有机物与NH4+分离。 同时在电化学生物处 理工艺中， 常因电极电解水生成的新生态氧氧化有机物而导致碳源不足， 无法满足后续反 硝化过程对 C/N 的要求。因此， 提高氨氮富集和有机物分离效率对于脱氮效果至关重要。 发明内容 [0005] 本发明的目的是针对现有处理废水的硝化 / 反硝化工艺及其变型工艺 （如氧化 沟、 BAF 等） 处理低 C/N 废水反硝化碳源不足的问题， 和现有 NH4+分离富集方法的不足和 缺陷， 以及电化学系统的电解产物氧化有机物导致碳源减少问题， 提供了一种基于膜及电 极高效富集水中氨氮离子的方法， 该方法能够充分分离有机物并富集氨氮， 使出水氨氮得 到浓缩， 有机物得到分离， 进而实现了对氨氮的富集和有机物分离， 且该装置为单一处理装 置， 结构简单， 易于操作运行。 [0006] 本发明的目的通过下述技术方案实现 ： [0007] 一种基于膜及电极高效富集水中氨氮离子的方法， 其特征在于 ： 该装置包括敞口 的氨氮分离器， 放置在氨氮分离器内的膜组件 C、 电极和搅拌器， 出水蠕动泵， 压力表， 进水 说 明 书 CN 103922442 A 3 2/6 页 4 泵， 进水管， 出水管， 出水口， 电源， 导线， 时间继电器 ； 膜组件 C 的出水口与出水管、 压力表 和出水蠕动泵依次相连， 并受时间继电器的控制 ； 搅拌器叶片位于膜组件 C 下部 ； 电极的 两极经导线分别和电源相连， 两极放在膜组件 C 两侧 ； 出水口位于氨氮分离器上部 ； 进水泵 接进水管， 进水管末端位于氨氮分离器内， 且靠近氨氮分离器底部 ； 膜组件 C 由阳离子交换 膜、 超滤膜或者微滤膜和带有导流槽和孔洞的支撑板组成， 阳离子交换膜、 超滤膜或者微滤 膜之一分别设置在支撑板两侧。 [0008] 本发明中所述的电极采用板状或者网状铁电极。 [0009] 本发明提供了一种利用上述装置的氨氮富集、 有机物分离方法， 其步骤包括 ： [0010] （1） 原水引入 ： 原水经进水泵增压后， 进入氨氮分离器中 ； [0011] （2） 膜组件 C 连接、 流量设定及搅拌 ： 将膜组件 C 浸没于氨氮分离器中， 其出水口 与出水管、 压力表和出水蠕动泵依次相连， 并受时间继电器控制， 打开出水蠕动泵， 调整流 量为 1.2-3.9ml/min， 经出水管出水。同时， 将搅拌器放入氨氮分离器中膜组件 C 下部进行 微搅， 防止氧气过多溶入废水中氧化有机物 ； [0012] （3） 电源连接及电流设定 ： 将电极的两极经导线分别与电源相连， 并将阳极正对阳 离子交换膜， 阴极正对超滤膜， 打开电源， 调整到电流为 0-0.25A， 并保持不变 ； [0013] （4） 电极淹没形式以及电极形状的设定 ： 将板状或网状厚度不同的电极固定在膜 组件 C 两侧， 并将电极以 20%-100% 等不同淹没深度放置于反应器内， 并保持不变 ； [0014] （5） 抽停时间比设定及膜组件 C 清洗 ： 出水蠕动泵， 在时间继电器的控制下， 出水 为间歇性出水即出水蠕动泵抽停时间比为 10 分钟 ： 0-8 分钟， 操作过程中应使膜组件处于 正常压力下， 即 15kpa， 当压力表指示数值超过 15kpa 时， 需对膜组件 C 进行清洗。 [0015] 将膜组件 C 清洗后可重新投入运行。整个过程被富集的氨氮从出水管流出， 被分 离有机物从出水口流出， 进而实现了氨氮分离。 [0016] 一种基于膜及电极高效富集水中氨氮离子的方法， 其原理在于 ： [0017] （1） 膜组件组成及工作机理 ： [0018] 膜组件C由阳离子交换膜、 超滤膜和带有导流槽和孔洞的支撑板组成， 膜组件C中 的超滤膜可以允许水分子透过进入到超滤膜和支撑板之间， 透过的水分子通过支撑板的孔 洞进入到支撑板和阳离子交换膜之间， 使阳离子交换膜两侧均为水溶液， 由于阳离子交换 膜具有阳离子 （如 NH4+） 选择透过性， NH4+在单位时间内进入到膜组件 C 中的数量决定了富 集效果。 [0019] （2） 电场作用下提高氨氮富集 ： [0020] 废水中的 NH4+在电场力的作用下向阴极移动， 通过阳离子交换膜进入膜组件中得 到浓缩富集， 而富集效果的好坏取决于单位时间进入膜组件中 NH4+的数量， 电场强度越大， 单位时间内进入膜组件的 NH4+数量越多， 富集效果越好， 而在相同电流下电极的淹没形式 和电场强度有直接关系， 这是因为当电极露出水面时， 整个电极的电阻变大， 使得电场强度 变大， NH4+在单位时间内进入到膜组件中的数量增加， NH4+富集效果增强。 [0021] （3） 减少有机物的氧化， 实现有机物分离 ： [0022] 众所周知， 电极材料不同电极反应则不同。 当采用惰性材料时， 在阳极将会电解水 产生大量氧化能力强的新生态氧， 将有机物氧化， 造成反硝化碳源不足。 本发明以铁作为阳 极， 主要反应过程如下 ： 说 明 书 CN 103922442 A 4 3/6 页 5 [0023] 阳极反应为 :Fe-2e → Fe2+ [0024] 水分子电离 :H2O → OH-+H+ [0025] 阴极反应 :2H++2e → H2↑ [0026] 溶液中 OH- 与阳极产生的 Fe2+反应 :Fe2++2OH → Fe(OH)2， [0027] 新生成的 Fe(OH)2易被氧化， 生成 Fe(OH)3， 而 Fe(OH)3能增加污泥的沉降性能， 同 时阳极产生的Fe2+对带色基团具有很好的脱色效果。 由此可见， 以铁作为阳极时， 有机物并 未参与反应被消耗， 可维持一个较高浓度， 为后续反硝化过程保证了碳源， 进而实现有机物 分离。 [0028] 本发明与现有技术相比， 具有以下优点及突出效果 ： [0029] （1） 提高 NH4+分离富集效果， 注重电极的作用 [0030] 针对生活污水中 C/N 低、 碳源不足的问题， 在有机物未被生物分解之前， 将有机物 与NH4+分离并将NH4+富集， 为后续硝化过程消除异养微生物与自养硝化菌的竞争、 为反硝化 过程提供有效碳源， 所以提高氨氮富集效果显得尤为重要。 本发明为了强化分离富集效果， 研究了电极的淹没形式对富集效果的影响， 电极的淹没形式对于提高氨氮富集效果影响显 著， 氨氮富集效果可高达100%以上， 相比常规电极全部淹没时氨氮富集率提高了50%左右。 且电极露出水面一部分， 浸入水中的电极面积变小， 节约了电极材料。 [0031] （2） 以铁板或铁网作为阳极， 在通电过程中， 阳极上铁板失去电子成为亚铁离子溶 入水中 :Fe-2e → Fe2+， 并在搅拌等条件下最终生成 Fe(OH)3， 且生成的 Fe(OH)3能够提高污 泥的沉降性能， 在该过程中， 氨氮分离器中的有机物不会被氧化， 为后续反硝化过程提供有 效碳源， 实现了氨氮和有机物的有效分离。 [0032] （3） 该发明以废铁作为电极， 应用于城市废水及其他低 C/N 废水处理， 是一种实用 有效且经济方便的废水处理手段。为未来的实际工程应用提供了便利性和使用价值。 [0033] （4） 整个装置结构简单， 便于实际操作运行。 附图说明 [0034] 图 1 为本发明提供的一种水中氨氮富集装置示意图。 [0035] 图 2 为本发明提供的一种水中氨氮富集方法运行示意图。 [0036] 图 3 为本发明提供的一种膜组件 C 示意图。 [0037] 图 4 为本发明提供的一种膜组件 C 的支撑板示意图。 [0038] 图 5 为经过氨氮富集装置后氨氮富集率示意图。 [0039] 图中 ： 1- 进水泵 2- 进水管 3- 氨氮分离器 4- 电源 5- 导线 6- 电极 7- 搅拌器 8- 膜 组件 C9- 压力表 10- 出水蠕动泵 11- 时间继电器 12- 出水管 13- 出水口 14- 支撑板 15- 超 滤膜或者微滤膜 16- 阳离子交换膜 17- 膜组件 C 出水口 18- 导流槽 19- 孔洞 具体实施方式 [0040] 下面结合附图 1、 2、 3、 4 及实施例详细加以说明， 以进一步理解本发明。 [0041] 本发明的一种膜组件 C8 （图 3、 图 4） ， 是由阳离子交换膜 16、 超滤膜或者微滤膜 15 和带有导流槽 18 和孔洞 19 的支撑板 14 组成 ； 阳离子交换膜 16 和超滤膜或者微滤膜 15 分 别固定在支撑板 14 的两面。 说 明 书 CN 103922442 A 5 4/6 页 6 [0042] 为了使实验效果达到更好， 本发明所采用的阳离子交换膜16为来自日本astom提 供的型号为 CMS 的阳离子交换膜， 超滤膜 15 为来自南京瑞洁特提供的孔径为 0.1μm、 膜通 量为 18.75-20.83L/m2.h 的超滤膜。 [0043] 本发明所提供的一种水中氨氮富集装置 （图 1） 包括敞口的氨氮分离器 3， 放置在 氨氮分离器 3 内的膜组件 C8、 搅拌器 7 和电极 6， 进水泵 1， 进水管 2， 电源 4， 导线 5， 压力表 9， 出水蠕动泵10， 时间继电器11， 出水管12， 出水口13 ； 膜组件C8的出水口与出水管12、 压 力表 9 和出水蠕动泵 10 依次相连， 并受时间继电器 11 的控制 ； 搅拌器叶片位于膜组件 C8 下部 ； 电极 6 的两极经导线 5 分别和电源 4 相连， 采用阳极正对阳离子交换膜 16， 阴极正对 超滤膜15 ； 出水口13位于氨氮分离器3上部 ； 进水泵1接进水管2， 进水管末端位于氨氮分 离器 3 内， 且靠近氨氮分离器 3 底部。 [0044] 图 2 表示了水中氨氮富集装置运行状态， 具体步骤为 ： [0045] （1） 原水引入 ： 原水经进水泵 1 增压后， 经过进水管 2 进入氨氮分离器 3 中。 [0046] （2） 膜组件 C 连接、 流量设定及搅拌 ： 将膜组件 C8 浸没于氨氮分离器 3 中， 其出水 口17与出水管12、 压力表9和出水蠕动泵10依次相连， 并受时间继电器11的控制， 打开出 水蠕动泵 10， 调整出水流量为 1.45-4.15ml/min 并不断调整转速维持出水流量不变， 经出 水管 12 出水。同时， 将搅拌器 7 放入氨氮分离器 3 中并运行， 其搅拌叶片位于膜组件 C8 下 部。由于搅拌器 7 的搅拌， 氨氮在反应器中的浓度基本上是均匀的。 [0047] （3） 电源连接及电流设定 ： 将电极 6 的两极经导线 5 分别与电源 4 相连， 并将阳极 正对阳离子交换膜 16， 阴极正对超滤膜 15， 打开电源 4， 调整电流为 0.0-0.25A， 并保持不 变。膜组件 C8 中的超滤膜 15 可以允许水分子透过进入到超滤膜 15 和支撑板 14 之间， 透 过的水分子通过支撑板 14 的孔洞 19 进入到支撑板 14 和阳离子交换膜 16 之间， 使阳离子 交换膜 16 两侧均为水溶液， 由于阳离子交换膜 16 具有 （如 NH4+） 选择透过性， 在外加电流作 用下， 单位时间内 NH4+进入膜组件 C8 的数量增加， 进入膜组件 C8 的离子， 会迅速进入到从 超滤膜 15 透过的水中， 形成高浓度的氨氮浓缩液， 进而使氨氮得到富集 ； 同时， 由于两种膜 孔径很小， 有机物很难进入膜组件 C8 中， 进而实现了有机物分离。 [0048] （4） 电极淹没形式以及电极形状的设定 ： 将板状或网状电极 6 固定在膜组件 C8 两 侧， 并将电极以 20%-100% 等不同淹没深度放置于反应器内， 并保持不变 ； [0049] （5） 抽停时间比设定及膜组件 C 清洗 ： 出水蠕动泵 10， 在时间继电器 11 的控制下， 出水为间歇性型出水即出水蠕动泵抽停时间比为 10 分钟 :0-8 分钟， 操作过程中应使膜组 件处于正常压力下， 即 15kpa， 当压力表指示数值超过 15kpa 时， 需对膜组件 C 进行清洗。 [0050] （6） 重新投入运行 ： 将膜组件 C8 清洗后可重新投入运行。整个过程被富集的氨氮 从出水管 12 流出， 分离有机物从出水口 13 流出， 进而实现了氨氮富集和有机物的分离。 [0051] 结果 ： [0052] 1） 小实验 ： [0053] 例 1 当 原 水 为 一 般 的 生 活 污 水 时， 其 主 要 水 质 指 标 为 ： COD=467.3mg/ L,NH4+-N=64.63mg/L ； 操作条件为 ： 出水蠕动泵抽停时间比为 10 分钟 :5 分钟， 进水流量为 9.5ml/min,膜组件C出水流量为4.8ml/min， 电极浸没水中深度为100%， 电流为0.2A时， 经 过氨氮富集装置后， 膜出水的主要指标可以达到 ： COD=70.73mg/L， NH4+-N=65mg/L， 氨氮富集 率为 0.57%， COD 的分离率为 81.72%。 说 明 书 CN 103922442 A 6 5/6 页 7 [0054] 例 2 当 原 水 为 一 般 的 生 活 污 水 时， 其 主 要 水 质 指 标 为 ： COD=468.8mg/ L,NH4+-N=57.73mg/L ； 操作条件为 ： 出水蠕动泵抽停时间比为 10 分钟 :5 分钟， 进水流量为 9.5ml/min, 膜组件 C 出水流量为 4.8ml/min， 电极浸没水中深度为 80%， 电流为 0.2A 时， 经 过氨氮富集装置后， 膜出水的主要指标可以达到 ： COD=199.4mg/L， NH4+-N=78.95mg/L， 氨氮 富集率为 36.77%， COD 的分离率为 56.25%。 [0055] 例 3 当原水为一般的生活污水时， 其主要水质指标为 ： COD=465mg/L,NH4+-N=57mg/ L ； 操作条件为 ： 出水蠕动泵抽停时间比为10分钟:5分钟， 进水流量为9.5ml/min,膜组件C 出水流量为4.8ml/min， 电极浸没水中深度为60%， 电流为0.2A时， 经过氨氮富集装置后， 膜 出水的主要指标可以达到 ： COD=200.7mg/L， NH4+-N=81.14mg/L， 氨氮富集率为 42.35%， COD 的分离率为 56.25%。 [0056] 例 4 当 原 水 为 一 般 的 生 活 污 水 时， 其 主 要 水 质 指 标 为 ： COD=476.3mg/ L,NH4+-N=60.88mg/L ； 操作条件为 ： 出水蠕动泵抽停时间比为 10 分钟 :5 分钟， 进水流量为 9.5ml/min, 膜组件 C 出水流量为 4.8ml/min， 电极浸没水中深度为 40%， 电流为 0.2A 时， 经 过氨氮富集装置后， 膜出水的主要指标可以达到 ： COD=222.7mg/L， NH4+-N=89.87mg/L， 氨氮 富集率为 47.62%， COD 的分离率为 53.25%。 [0057] 例 5 当 原 水 为 一 般 的 生 活 污 水 时， 其 主 要 水 质 指 标 为 ： COD=467.25mg/ L,NH4+-N=56.39mg/L ； 操作条件为 ： 出水蠕动泵抽停时间比为 10 分钟 :5 分钟， 进水流量为 9.5ml/min, 膜组件 C 出水流量为 4.8ml/min， 电极浸没水中深度为 20%， 电流为 0.2A 时， 经 过氨氮富集装置后， 膜出水的主要指标可以达到 ： COD=206.2mg/L， NH4+-N=98.36mg/L， 氨氮 富集率为 74.43%， COD 的分离率为 55.87%。 [0058] 例 6 当 原 水 为 一 般 的 生 活 污 水 时，其 主 要 水 质 指 标 为 ： COD=456mg/ L,NH4+-N=72.52mg/L ； 操作条件为 ： 采用铁网作为电极，（铁网参数 ： 长 45.5cm 宽 22.5cm 厚 度 1mm） 出水蠕动泵抽停时间比为 10 分钟 :5 分钟， 进水流量为 9.5ml/min, 膜组件 C 出水 流量为4.8ml/min， 电极浸没水中深度为60%， 电流为0.2A时， 经过氨氮富集装置后， 膜出水 的主要指标可以达到 ： COD=120.4mg/L， NH4+-N=103.58mg/L， 氨氮富集率为 47.62%， COD 的分 离率为 53.25%。 [0059] 例 7 当 原 水 为 一 般 的 生 活 污 水 时， 其 主 要 水 质 指 标 为 ： COD=402.5mg/ L,NH4+-N=64.15mg/L ； 操作条件为 ： 采用铁板作为电极，（铁板参数 ： 长 45.5cm 宽 22.5cm 厚 度 2mm） 出水蠕动泵抽停时间比为 10 分钟 :5 分钟， 进水流量为 9.5ml/min, 膜组件 C 出水 流量为4.8ml/min， 电极浸没水中深度为60%， 电流为0.2A时， 经过氨氮富集装置后， 膜出水 的主要指标可以达到 ： COD=117.4mg/L， NH4+-N=102.73mg/L， 氨氮富集率为 60.13%， COD 的分 离率为 70.84%。 [0060] 例 8 当 原 水 为 一 般 的 生 活 污 水 时， 其 主 要 水 质 指 标 为 ： COD=416.5mg/ L,NH4+-N=101.39mg/L ； 操作条件为 ： 采用铁板作为电极，（铁板参数 ： 长 45.5cm 宽 22.5cm 厚 度 1mm） 出水蠕动泵抽停时间比为 10 分钟 :5 分钟， 进水流量为 9.5ml/min, 膜组件 C 出水 流量为4.8ml/min， 电极浸没水中深度为60%， 电流为0.2A时， 经过氨氮富集装置后， 膜出水 的主要指标可以达到 ： COD=145.25mg/L， NH4+-N=101.39mg/L， 氨氮富集率为 42.90%， COD 的 分离率为 65.1%。 [0061] 2） 连续运行试验结果 ： 说 明 书 CN 103922442 A 7 6/6 页 8 [0062] 例 1 当 原 水 为 一 般 的 生 活 污 水 时， 其 主 要 水 质 指 标 为 ： COD=346.1mg/ L,NH4+-N=37.20mg/L ； 操作条件为 ： 出水蠕动泵抽停比为 10:5， 进水流量为 9.5ml/min, 膜 组件 C 出水流量为 4.8ml/min， 电极浸没水中深度为 40%， 电流为 0.2A 时， 经过氨氮富集 装置后， 膜出水的主要指标可以达到 ： COD=189.6mg/L， NH4+-N=78.45mg/L， 氨氮富集率为 110.87%， COD 的截留率为 45.22%。 [0063] 例 2 当 原 水 为 一 般 的 生 活 污 水 时， 其 主 要 水 质 指 标 为 ： COD=344.6mg/ L,NH4+-N=32.47mg/L ； 操作条件为 ： 出水蠕动泵抽停比为 10:5， 进水流量为 9.5ml/min, 膜 组件 C 出水流量为 4.8ml/min， 有机物出水流量为 4.7ml/min， 电极浸没水中深度为 40%， 电流为 0.2A 时， 经过氨氮富集装置后， 膜出水的主要指标可以达到 ： COD=133.9mg/L， NH4+-N=73.45mg/L， 氨氮富集率为 126.20%， COD 的截留率为 61.14%。 [0064] 例 3 当原水为一般的生活污水时， 连续运行 13 天其主要水质指标均值为 ： COD=350mg/L,NH4+-N=50mg/L ； 操作条件为 ： 出水蠕动泵抽停比为 10:5， 电流为 0.2A， 进水流 量为 9.5ml/min, 膜组件 C 出水流量为 4.8ml/min， 有机物出水流量为 4.7ml/min， 电极浸没 水中深度分别为 40% 与常规电极全部淹没时， 经过氨氮富集装置后， 氨氮富集率分别如图 5 所示。 说 明 书 CN 103922442 A 8 1/3 页 9 图 1 说 明 书 附 图 CN 103922442 A 9 2/3 页 10 图 2 说 明 书 附 图 CN 103922442 A 10 3/3 页 11 图 3 图 4 图 5 说 明 书 附 图 CN 103922442 A 11