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    重庆时时彩定位胆必中: 双向预应力半圆钢板在线无破损加固混凝土圆柱法.pdf

    关 键 词:
    双向 预应力 半圆 钢板 在线 破损 加固 混凝土 圆柱
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    摘要
    申请专利号:

    CN201610897810.0

    申请日:

    2016.10.14

    公开号:

    CN106639347A

    公开日:

    2017.05.10

    当前法律状态:

    授权

    有效性:

    有权

    法律详情: 授权|||实质审查的生效IPC(主分类):E04G 23/02申请日:20161014|||公开
    IPC分类号: E04G23/02 主分类号: E04G23/02
    申请人: 湖南工程学院
    发明人: 任振华; 曾宪桃
    地址: 411104 湖南省湘潭市福星东路88号(主校区)湘潭市书院路17号(南校区)
    优先权:
    专利代理机构: 长沙市融智专利事务所 43114 代理人: 颜勇
    PDF完整版下载: PDF下载
    法律状态
    申请(专利)号:

    CN201610897810.0

    授权公告号:

    ||||||

    法律状态公告日:

    2018.02.23|||2017.06.06|||2017.05.10

    法律状态类型:

    授权|||实质审查的生效|||公开

    摘要

    双向预应力半圆钢板在线无破损加固混凝土圆柱法,是将钢筋混凝土圆柱的被加固段从上至下依次分为上加固段、轴向预应力顶升段和下加固段;在上加固段、下加固段分别安装环向预应力加固结构,对钢筋混凝土圆柱实施环向预应力加固;在轴向预应力顶升段,通过轴向预应力顶升装置对安装在上加固段、下加固段的环向预应力加固结构施加轴向预应力。本发明不破坏原有柱的结构、不影响其在线使用;所加轴向预应力和环向预应力可调,能确保原有结构和加固结构同步受力;柱内混凝土由脆性破坏转变为塑性破坏,加固后混凝土柱的强度、刚度、延性得到明显改善,耗能及抗震等性能优越。

    权利要求书

    1.双向预应力半圆钢板在线无破损加固混凝土圆柱法,是将钢筋混凝土圆柱的被加固
    段从上至下依次分为上加固段、轴向预应力顶升段和下加固段;在上加固段、下加固段分别
    安装环向预应力加固结构,对钢筋混凝土圆柱实施环向预应力加固;
    在轴向预应力顶升段,通过轴向预应力顶升装置对安装在上加固段、下加固段的环向
    预应力加固结构施加轴向预应力。
    2.根据权利要求1所述的双向预应力半圆钢板在线无破损加固混凝土圆柱法,其特征
    在于:所述环向预应力加固结构由至少两瓣半圆形钢板构成,在所述半圆形钢板的四边均
    设置法兰,平行于半圆形钢板轴向的叫轴向法兰,垂直于半圆形钢板轴向的法兰叫环向法
    兰,通过半圆形钢板上的轴向法兰牵引、紧固半圆形钢板构成钢圆筒,对上加固段、下加固
    段实施环向预应力加固。
    3.根据权利要求2所述的双向预应力半圆钢板在线无破损加固混凝土圆柱法,其特征
    在于:构成环向预应力加固结构的半圆形钢板的数量为不包含1的奇数或偶数,取值范围为
    2-7。
    4.根据权利要求2所述的双向预应力半圆钢板在线无破损加固混凝土圆柱法,其特征
    在于:轴向预应力顶升装置由一组螺杆、旋装在每个螺杆上的两个螺母与设置在半圆形钢
    板环向法兰上的与每个螺杆相对应的一组通孔构成。
    5.根据权利要求4所述的双向预应力半圆钢板在线无破损加固混凝土圆柱法,其特征
    在于:螺杆插装在上加固段、下加固段的半圆形钢板相邻的环向发兰的通孔中,螺杆上旋装
    有两个螺母,两个螺母处于轴向预应力顶升段,按相反的方向旋转两个螺母,使一个螺母与
    上加固段的半圆形钢板的环向法兰接触,另一个螺母与下加固段的半圆形钢板的环向发兰
    接触,对由半圆形钢板组成的上、下两个钢圆筒施加轴向预应力。
    6.根据权利要求1-5任意一项所述的双向预应力半圆钢板在线无破损加固混凝土圆柱
    法,其特征在于:在施加好轴向预应力和环向预应力的上、下两个钢圆筒外表面浇筑钢筋混
    凝土?;げ?。
    7.根据权利要求6所述的双向预应力半圆钢板在线无破损加固混凝土圆柱法,其特征
    在于:钢筋混凝土?;げ阒?,设有钢筋骨架,所述钢筋骨架由辐射钢筋与环形箍筋构成,辐
    射钢筋沿半圆形钢板径向设置,一端焊接在半圆形钢板表面,另一端焊接有环形箍筋。
    8.根据权利要求7所述的双向预应力半圆钢板在线无破损加固混凝土圆柱法,包括下
    述步骤:
    第一步:对被加固区域钢筋混凝土柱表面进行打磨清理;
    第二步:将钢筋混凝土柱的被加固段从上至下依次分为上加固段、轴向预应力顶升段、
    下加固段;在上加固段、下加固段分别通过半圆形钢板上的轴向法兰牵引、紧固半圆形钢板
    构成钢圆筒,包裹混凝土圆柱,实现对被加固区域钢筋混凝土柱施加环向应力;上加固段、
    下加固段的半圆形钢板上相邻的环向法兰,分别处于轴向预应力顶升段的两端;
    第三步:将螺杆插装在上加固段、下加固段的半圆形钢板相邻的环向发兰的通孔中,螺
    杆上旋装两个螺母,两个螺母处于轴向预应力顶升段,按相反的方向旋转两个螺母,使一个
    螺母与上加固段的半圆形钢板的环向发兰接触,另一个螺母与下加固段的半圆形钢板的环
    向发兰接触,对由半圆形钢板组成的上、下两个钢圆筒施加轴向预应力,使被加固柱轴向部
    分卸载,对混凝土柱实施卸载加固;
    第四步:在半圆形钢板外表面浇筑有钢筋混凝土?;げ?;钢筋混凝土?;げ阒?,设有钢
    筋骨架,所述钢筋骨架由辐射钢筋与环形箍筋构成,辐射钢筋沿半圆形钢板径向设置,一端
    焊接在半圆形钢板表面,另一端焊接有环形箍筋。
    9.根据权利要求8所述的双向预应力半圆钢板在线无破损混凝土圆柱加固法,其特征
    在于:半圆形钢板的圆心角为170-180度,通过设于其上的轴向法兰牵引、紧固定位,构成钢
    圆筒,包裹混凝土圆柱。
    10.根据权利要求9所述的双向预应力半圆钢板在线无破损加固混凝土圆柱法,其特征
    在于:施加的环向预应力大小按下式确定:
    σr1=σr2
    式中:σr1为半圆钢板施加给被加固柱的径向作用力;
    σr2为被加固原柱箍筋对原柱核心混凝土产生的约束应力。
    11.根据权利要求10所述的双向预应力半圆钢板在线无破损加固混凝土圆柱法,其特
    征在于:轴向预应力的大小,按以下原则确定:
    ①轴向预应力大于半圆形钢板内表面与原混凝土柱的摩擦力;
    ②轴向预应力小于等于以下三者中的最小值;
    即原混凝土柱的设计承载力、半圆形钢板形成的钢圆柱筒的临界轴压力、按钢板轴向
    抗压屈服强度计算得到的钢圆柱筒的轴向承载力。
    12.根据权利要求11所述的双向预应力半圆钢板在线无破损加固混凝土圆柱法,其特
    征在于:施加的轴向预应力σsz与施加的环向预应力σsh之比
    13.根据权利要求8所述的双向预应力半圆钢板在线无破损加固混凝土圆柱法,其特征
    在于:轴向预应力顶升段的长度小于等于两个螺母厚度之和的1.5倍。

    说明书

    双向预应力半圆钢板在线无破损加固混凝土圆柱法

    技术领域

    本发明公开了一种混凝土圆柱加固方法,特别是指一种双向预应力半圆钢板在线
    无破损加固混凝土圆柱法,属于混凝土施工方法技术领域。

    背景技术

    钢筋混凝土结构是目前工程实践中应用最为广泛的结构形式。由于施工质量差、
    建筑物使用功能改变、结构超载、暴露于恶劣环境等原因,有许多钢筋混凝土结构要进行加
    固补强。钢筋混凝土柱的加固方法包括:

    增大截面加固法:

    又称为外包混凝土加固法,是采用增大构件或建筑物的截面和配筋,以提高其强
    度、刚度、稳定性和抗裂性来满足构件正常使用要求的一种加固形式。增大截面加固法有四
    周外包、单面加厚和双面加厚等加固形式。外包的混凝土常采用支模浇捣,目前也常采用喷
    射混凝土法。喷射混凝土法工艺简单,施工方便,特别适用于复杂形状柱的表面。增大截面
    法对混凝土柱加固施工时,原柱已存在一定的压缩变形,而且收缩和徐变已然存在,因此,
    新加部分的应力应变必然滞后于原柱的应力应变,导致新旧柱不能同时达到应力峰值,若
    外载应力超过旧有混凝土柱的强度,旧有混凝土就会开裂破坏,新加固的混凝土也会随之
    破坏,加固就会失败。在新旧混凝土的结合面粘结可靠的前提下,新旧混凝土的应变增量会
    基本一致,但对于轴心受压柱,新旧混凝土之间存在着明显的应力重分布,导致新混凝土的
    受力滞后。

    螺旋筋约束柱法:

    其做法是用钢筋连续缠绕在混凝土柱体上成螺旋状,然后用高强度等级细石混凝
    土填塞、灌满,密实柱与螺旋筋之间的空隙,并将螺旋筋表面抹平,再用一定厚度的水泥砂
    浆抹光作为?;げ?。采用螺旋筋约束柱法可以提高混凝土柱的强度等级,从而达到加固柱
    子的目的。此法与加大截面法无明显的差异,螺旋筋由于是后加的,其受力存在滞后现象。

    外包钢加固法:

    是指在混凝土(方)柱的四角或两面包型钢的一种加固方法,分为干式外包钢与湿
    式外包钢两种形式。干式外包钢即将型钢直接外包于原柱上或在柱体与型钢之间填塞有水
    泥砂浆但无法保证结合面剪力的有效传递。湿式外包钢则采用在型钢和原柱间保留一定的
    缝隙,并在其中浇灌乳胶水泥砂浆或环氧砂浆使两者粘结在一起的方法进行加固。现多采
    用湿式外包钢的方式进行钢筋混凝土柱的加固。使用湿式外包钢加固混凝土柱,除了其外
    包钢与加固的旧混凝土柱能整体受力共同工作提高柱承载力外,外包钢柱形成整体的紧
    箍,对原混凝土起到部分约束作用,提高原混凝土抗压强度,也可以提高柱的承载力。外包
    钢加固法可显著提高加固柱的承载力,但其对混凝土横向变形约束不够,导致旧有混凝土
    的变形过大。

    纤维增强聚合物加固法:

    用聚合物纤维布对钢筋混凝土柱进行横向包裹的一种加固方法。聚合物纤维布对
    混凝土的约束作用与箍筋的约束作用类似,可使其包裹的混凝土处于三向受压状态下。聚
    合物纤维布的约束作用是一种被动约束,随着混凝土轴向力的增长,横向膨胀使聚合物纤
    维布产生环向伸长,从而达到侧向约束混凝土的目的。加固柱的内核芯混凝土受到箍筋与
    外包聚合物纤维布的双重约束作用,在混凝土达到峰值应力时仍有较好的变形性能。横向
    包裹聚合物纤维布加固混凝土柱可较大地提高柱的延性,但由于聚合物纤维布是一种各项
    异性的材料,其纤维方向的强度与弹模远大于其垂直纤维方向的强度与弹模,故其对加固
    柱的极限承载力提高幅度不大。

    轴向预应力撑杆加固:

    预应力撑杆加固法就是在混凝土柱子的一侧或两侧用长于柱子的型钢对柱子施
    加预顶升力,从而对混凝土柱子进行加固的方法。轴向撑杆的架设分担了原有混凝土柱子
    的部分受力,使原有混凝土柱部分卸载,存在的问题是新旧两部分受力不同步,预应力撑杆
    过长或受力过大还要对其实施横向加固,以确保其横向稳定性。

    轴向预应力拉杆加固:

    预应力拉杆加固方法是主要针对大偏心受压混凝土柱,在受拉区设置拉杆,以提
    高混凝土柱承载能力的一种加固方法。该方法存在的明显不足是,预应力拉杆加大了混凝
    土柱受压部分的压力,外置拉杆与混凝土柱中原有受拉钢筋的受力不同步,有可能出现梯
    次破坏。

    横向预应力加固法:

    施加环向预应力在作者申请的“预压应力钢护筒并植筋扩大断面加固混凝土柱
    法”专利中已有提及,该发明与现有技术相比较,其突出优点为:不损坏原有混凝土柱的结
    构,不降低混凝土柱的承载力;对原有混凝土柱施加适当环向预应力,确保了原有结构和加
    固结构层受力同步,使原有混凝土的受力由两向应力状态变为三向受力状态;既提高了柱
    的强度又提高了混凝土柱的刚度,确保了二者的协同工作。但其缺陷也不少:

    ①要实施加固的混凝土柱属于二次受力结构,加固前混凝土已处于受力状态,后
    加部分预应力半圆钢护筒的预应力只能在某一个受力状态下使混凝土柱内混凝土处于真
    的三向等压状态,即:预应力钢护筒包括原柱内的箍筋给混凝土的水平围压与原柱内混凝
    土的竖向分力相等,当荷载继续增加时这个平衡被打破;

    ②两片半圆钢护筒与被加固柱的长度相等,钢护筒的制作加工、运输和现场安装
    存在困难;

    ③两片半圆钢护筒通过法兰施加预应力,对混凝土承载力的提高能力有限,与原
    柱相比其承载力提高幅度105.6%,加固后混凝土柱承载力是原柱承载力的2.06倍;

    ④在混凝土柱的上下端部没有实施加固,其水平向抗剪承载力没有得到提高,柱
    及所在的结构体系抗震性能没有得到显巨改善;

    ⑤在混凝土柱的上下端部没有实施加固,该处的连接刚度将成为柱梁体系的薄弱
    环节;

    ⑥在混凝土柱的上下端部没有实施加固,其抗剪承载力没有得到提高,柱及所在
    的结构体系的水平剪力分配没有发生变化,不利于结构体系整体抗侧移能力的提高。

    双向预应力加固法:

    现有技术中,双向预应力加固主要有以下方法:

    ①采用轴向预应力撑杆对柱子实施轴向预应力加固。该法就是在混凝土柱子的一
    侧或两侧用长于柱子的型钢对柱子施加预顶升力,从而对混凝土柱子进行加固。轴向撑杆
    分担了原有混凝土柱子的部分受力,使原有混凝土柱部分卸载,存在的问题是新旧两部分
    受力不同步,预应力撑杆过长或受力过大还要对其实施横向加固,以确保其横向稳定性。

    ②采用轴向预应力拉杆加固。该法是主要针对大偏心受压混凝土柱,在受拉区设
    置拉杆,以提高混凝土柱承载能力的一种加固方法。该方法存在的明显不足是,预应力拉杆
    加大了混凝土柱受压部分的压力,外置拉杆与混凝土柱中原有受拉钢筋的受力不同步,有
    可能出现梯次破坏。

    ③采用低预应力钢带箍或钢绞线加固钢筋混凝土柱抗震等性能研究,低预应力钢
    带箍或钢绞线加固钢筋混凝土柱属横向预应力加固技术,钢板箍能有效的约束混凝土的变
    形,约束裂缝的产生和发展,柱的抗压性能和抗震性显著提高,但结合面处传力性能不佳会
    导致加固试件整体受力情况不良。矩形钢箍板在张拉过程中,角部存在一定的约束及摩擦
    力,张拉力在角部传递过程中,预应力损失在10%以上。

    总之,低预应力钢带箍加固能有效提高较高轴压比下高配箍率混凝土柱的抗震性
    能,可使混凝土处于三向受压状态,抑制斜裂缝的产生和发展,增强混凝土柱的抗变形能
    力。该加固法基本不会增大混凝土柱的初始刚度和截面尺寸,钢带箍能与箍筋共同工作,钢
    带箍应变高于箍筋应变,其发挥的约束作用更加直接有效。

    ④为提高对柱的加固效果,有人开展了“双向预应力法加固高轴压比混凝土柱研
    究”。该研究将预应力撑杆法和预应力钢板箍结合起来加固“高轴压比柱”,结果表明:双向
    预应力法加固轴心受力构件,对构件起到明显的卸载加固作用,其承载力的提高效果明显;
    加固后滞回环饱满度较加固前好,加固后构件的塑性变形能力和滞回耗能性能有所改善,
    对构件的延性起到一定改善作用,提高了构件抗震性能。

    从上述的关于混凝土柱的加固方法看,或着眼于柱的横向加固,提高了混凝土柱
    的轴向承载能力同时也加大了混凝土的截面面积,或着眼于混凝土柱的轴向加固同样也加
    大了混凝土柱的横向尺度。无论采用哪种加固方法,都必须遵循以下原则:①不能破坏原有
    混凝土柱,否则会降低原有混凝土柱的强度,增加原有混凝土柱在施工期间的不安全性;②
    尽力确保原有结构和加固结构层受力同步。被加固的原有混凝土柱已处于受力状态,若在
    外粘贴加固材料或钻孔植筋增加结构层,新老混凝土结构层的受力不同步,新结构层受力
    就意味着原有结构层的屈服或破坏,这就意味着必须对原有混凝土柱施加预应力;③确保
    工程安全,责任明确。若加固混凝土柱在加固施工完成并投入使用后又再一次发生破坏,难
    以划分原有结构施工单位和加固施工单位责任。所以,混凝土柱的加固设计和施工,在承载
    方面既要分工明晰又要继承提高;④强度和刚度协同提高。前述的前四种加固方法都可降
    低柱的长细比,提高柱子的刚度,而轴向预应力撑杆加固、轴向预应力拉杆加固有可能带来
    混凝土柱侧向刚度降低。⑤轴向撑杆分担了原有混凝土柱子的部分受力,使原有混凝土柱
    部分卸载,存在的问题是新旧两部分受力不同步,预应力撑杆过长或受力过大还要对其实
    施横向加固,以确保其横向稳定性;其次是轴向预应力拉杆加固。该法是主要针对大偏心受
    压混凝土柱,在受拉区设置拉杆,以提高混凝土柱承载能力的一种加固方法。该方法存在的
    明显不足是,预应力拉杆加大了混凝土柱受压部分的压力,外置拉杆与混凝土柱中原有受
    拉钢筋的受力不同步,有可能出现梯次破坏。⑥低预应力钢带箍或钢绞线加固钢筋混凝土
    柱属横向预应力加固技术,钢板箍能有效的约束混凝土的变形,约束裂缝的产生和发展,柱
    的抗压性能和抗震性显著提高,但结合面处传力性能不佳会导致加固试件整体受力情况不
    良。⑦矩形钢箍板在张拉过程中,角部存在一定的约束及摩擦力,张拉力在角部传递过程
    中,产生一定量预应力损失(10%以上);⑧两种方法结合并没有克服上述轴向预应力和横
    向预应力加固的缺点。

    为此,申请人提出了双向预应力半圆钢板在线无破损加固混凝土圆柱法。

    发明内容

    本发明的目的在于针对已有技术存在的问题,提供一种双向预应力半圆钢板在线
    无破损加固混凝土圆柱法,能够有效地提高钢筋混凝土柱的抗压承载力。

    为达到上述目的,本发明的构思是:针对钢筋混凝土柱,在不破坏原有混凝土柱结
    构的前提下,对原有混凝土柱适当施加轴向预应力和环向预应力,以部分释放原混凝土柱
    的受力,确保原有结构和加固结构层同步受力,在承载方面既要受力明晰又要新旧配合,加
    固后柱的强度和刚度协同提高。

    本发明双向预应力半圆钢板在线无破损加固混凝土圆柱法,是将钢筋混凝土柱的
    被加固段从上至下依次分为上加固段、轴向预应力顶升段、下加固段,在上加固段、下加固
    段分别安装环向预应力加固结构,对钢筋混凝土柱的被加固段实施环向预应力加固;

    在轴向预应力顶升段,通过轴向预应力顶升装置对安装在上加固段、下加固段的
    环向预应力加固结构施加轴向预应力。

    本发明双向预应力半圆钢板在线无破损加固混凝土圆柱法,所述环向预应力加固
    结构由至少两瓣半圆形钢板构成,在所述半圆形钢板的四边均设置有法兰,平行于半圆形
    钢板轴向的法兰叫轴向法兰,垂直于半圆形钢板轴向的法兰叫环向法兰(见附图1、2、3),通
    过半圆形钢板上的轴向法兰牵引、紧固半圆形钢板构成钢圆筒,对上加固段、下加固段实施
    环向预应力加固;构成环向预应力加固结构的半圆形钢板的数量为不包含1的奇数或偶数,
    取值范围为2-7瓣,优选2-4瓣。

    本发明双向预应力半圆钢板在线无破损加固混凝土圆柱法,轴向预应力顶升装置
    由一组螺杆、旋装在每个螺杆上的两个螺母与设置在半圆形钢板环向法兰上的与每个螺杆
    对应的通孔构成。

    本发明双向预应力半圆钢板在线无破损加固混凝土圆柱法,螺杆插装在上加固
    段、下加固段的半圆形钢板相邻的环向发兰的通孔中,螺杆上旋装有两个螺母,两个螺母处
    于轴向预应力顶升段,按相反的方向旋转两个螺母,使一个螺母与上加固段的半圆形钢板
    的环向法兰接触,另一个螺母与下加固段的半圆形钢板的环向发兰接触,对半圆形钢板组
    成的上、下两个钢圆筒施加轴向预应力。

    本发明双向预应力半圆钢板在线无破损加固混凝土圆柱法,在施加好轴向预应力
    和环向预应力的上、下两个钢圆筒外表面浇筑钢筋混凝土?;げ?,钢筋混凝土?;げ阒?,设
    有钢筋骨架,所述钢筋骨架由辐射钢筋与环形箍筋构成,辐射钢筋沿半圆形钢板径向设置,
    一端焊接在半圆形钢板表面,另一端焊接有环形箍筋。

    本发明双向预应力半圆钢板在线无破损混凝土圆柱加固法,包括下述步骤:

    第一步:对被加固区域钢筋混凝土柱表面进行打磨清理;不影响结构柱的在线使
    用,不需在混凝土柱上开孔植筋对混凝土柱产生破损;

    第二步:将钢筋混凝土柱的被加固段从上至下依次分为上加固段、轴向预应力顶
    升段、下加固段;在上加固段、下加固段分别通过半圆形钢板上的轴向兰牵引、紧固半圆形
    钢板,构成钢圆筒,包裹混凝土圆柱,实现对被加固区域钢筋混凝土柱施加环向应力;上加
    固段、下加固段的半圆形钢板上相邻的环向法兰,分别处于轴向预应力顶升段的两端;

    第三步:将螺杆插装在上加固段、下加固段的半圆形钢板相邻的环向发兰的通孔
    中,螺杆上旋装两个螺母,两个螺母处于轴向预应力顶升段,按相反的方向旋转两个螺母,
    使一个螺母与上加固段的半圆形钢板的环向发兰接触,另一个螺母与下加固段的半圆形钢
    板的环向发兰接触,对由半圆形钢板组成的上、下两个钢圆筒施加轴向预应力,使被加固柱
    轴向部分卸载,对混凝土柱实施卸载加固;

    第四步:在半圆形钢板外表面浇筑有钢筋混凝土?;げ?;钢筋混凝土?;げ阒?,设
    有钢筋骨架,所述钢筋骨架由辐射钢筋与环形箍筋构成,辐射钢筋沿半圆形钢板径向设置,
    一端焊接在半圆形钢板表面,另一端焊接有环形箍筋。

    本发明双向预应力半圆钢板在线无破损混凝土圆柱加固法,半圆形钢板的圆心角
    为170-180度,通过设于其上的轴向法兰牵引、紧固定位,构成钢圆筒包裹混凝土圆柱。

    本发明双向预应力半圆钢板在线无破损混凝土圆柱加固法,施加的环向预应力大
    小按下式确定:

    σr1=σr2

    式中:σr1为半圆钢板施加给被加固柱的径向的作用力(图8b);

    σr2为被加固原柱箍筋对原柱核心混凝土产生的约束应力(图8e)。

    本发明双向预应力半圆钢板在线无破损加固混凝土圆柱法,轴向预应力的大小,
    按以下原则确定:

    ①轴向预应力大于半圆形钢板内表面与原混凝土柱的摩擦力;

    ②轴向预应力小于等于以下三者中的最小值:

    即原混凝土柱的设计承载力、半圆形钢板形成的钢圆筒柱的临界轴压力、按钢板
    轴向抗压屈服强度计算得到的钢圆筒柱轴向承载力。

    本发明双向预应力半圆钢板在线无破损加固混凝土圆柱法,施加的轴向预应力σsz
    与施加的环向预应力σsh之比

    本发明双向预应力半圆钢板在线无破损加固混凝土圆柱法,轴向预应力顶升段的
    (指上加固段的下法兰和下加固段的上法兰之间的间隙)长度小于等于两个螺母厚度之和
    的1.5倍。

    本发明双向预应力半圆钢板在线无破损加固混凝土圆柱法,上加固段的上法兰和
    下加固段的下法兰不设置螺栓孔,设置法兰板的目的是向楼板和梁传递轴向预应力。

    本发明采用带法兰的半圆形钢板(见附图1)对钢筋混凝土圆截面柱施加环向预应
    力和轴向预应力,实施对圆截面混凝土柱的在线无破损双向预应力加固;在半圆形钢板外
    表面沿半圆形钢板径向焊接辐射钢筋,在辐射钢筋自由端焊接环形箍筋,最后在环向箍筋
    外立模板并浇筑混凝土,形成加固柱。

    将两块圆心角略小于180度的半圆形钢板紧扣在加固区域的混凝土圆柱的下加固
    段(见附图2),通过设于半圆形钢板侧端部的轴向连接法兰牵引两个半圆形钢板,通过建立
    扭矩扳手扭矩和半圆钢板应变的关系,对半圆钢板预应力的精确控制,实现对被加固区域
    钢筋混凝土柱下加固段施加环向应力;

    将两块圆心角略小于180度的半圆形钢板轻扣在加固区域的混凝土圆柱的上加固
    段,通过设于半圆形钢板侧端部的连接法兰牵引两个半圆形钢板,实现对被加固区域钢筋
    混凝土柱上加固段施加初步环向应力;

    在下加固段半圆形钢板的上端法兰(环向法兰)和上加固段半圆形钢板的下端法
    兰中,沿圆周法兰上设置的孔安装顶升螺栓,将螺栓上位于上下法兰之间的两个螺母向上
    下拧动,上螺母向上拧,下螺母向下拧,实施对混凝土柱的轴向施加预顶升力,使被加固柱
    部分卸载(见附图3),实施对混凝土柱的卸载加固;

    通过扭矩扳手反复调节上加固段半圆形钢板的环向预应力和顶升螺栓的顶升力,
    使上段的环向预应力和顶升螺栓的顶升力达到加固要求。

    要使环向预应力和顶升螺栓的顶升力达到加固要求,按被加固柱的承载力设计要
    求,分别计算半圆钢板形成的钢管承载力、柱箍筋外混凝土承载力、箍筋内核心混凝土承载
    力及箍筋内纵向主筋的承载力的基础上,反求环向预应力的大小和顶升力的大小。当环向
    预应力的大小使箍筋内混凝土的受力σr2与箍筋外混凝土?;げ阋蚧废蛟びαΦ氖┘硬?br />的应力σr1相等时,即σr1=σr2时,原结构柱和加固层结构受力就同步,就不会出现梯次破坏。
    当半圆钢板达到其屈服强度时环向预应力达到最大值。顶升力的大小除满足设计要求外,
    其最大值不能超过原柱的设计承载力(否则,原柱会受拉)、半圆钢板形成的钢圆筒柱达柱
    的临界轴压力和钢板达轴向抗压屈服强度算得的轴向承载力三者的最小值。

    在半圆形钢板外表面焊接辐射钢筋,辐射钢筋沿半圆形钢板径向发散,沿辐射钢
    筋自由端焊接环形箍筋(见附图4);

    在环形箍筋外立模板,浇筑新混凝土(见附图5)。

    对混凝土柱表面打磨清理,是对混凝土柱表面凸出部分进行打磨、蜂窝麻面处进
    行修补,使被加固区域钢筋混凝土柱表面圆弧度与半圆形钢板内表面圆弧度基本一致,满
    足被加固区域钢筋混凝土柱表面与半圆形钢板内表面的接触面积大于等于半圆形钢板内
    表面面积的95%。

    设于半圆形钢板侧端部、上加固段半圆形钢板下端部和下加固段半圆形钢板上端
    部的连接结构为法兰螺栓螺母连接结构。

    位于上下加固段之间的混凝土柱的轴向预应力顶升段的长度越短越好,以方便两
    个螺母上下拧动为基准。

    施加预压应力的大小以原有混凝土柱承受的环向压应力为基准,采用弹性力学方
    法计算确定;当环向预应力的大小使箍筋内混凝土的受力σr2与箍筋外混凝土?;げ阋蚧废?br />预应力的施加产生的应力σr1相等时,即σr1=σr2时,原结构柱和加固层结构受力就同步,就
    不会出现梯次破坏。

    对钢筋混凝土柱上、下加固段施加初步环向预应力大小,原则是不影响轴向顶升
    力的施加;原柱的环向表面均有砂浆饰面层,其与圆钢筒内表面的摩擦系数可取0.45,轴向
    顶升力的大小要克服圆钢筒内表面与原混凝土柱的摩擦力,才不影响轴向顶升力的施加。

    实施对混凝土柱的轴向施加预顶升力,使被加固柱部分卸载,顶升力的大小按设
    计要求采用弹性力学方法计算确定;顶升力的大小确定除满足设计要求外,一是要克服圆
    钢筒内表面与原混凝土柱的摩擦力,二是其最大值不能超过原柱的设计承载力(否则,原柱
    会受拉)、半圆钢板形成的钢圆筒柱达柱的临界轴压力和钢板达轴向抗压屈服强度算得的
    轴向承载力三者的最小值。

    焊接在半圆形钢板外表面的辐射钢筋其投影呈梅花形;若第一层辐射钢筋在半圆
    形钢板表面沿同一水平周线上均匀焊接布设,则在离第一水平周线一定距离上下布置第二
    层、第三层辐射钢筋,在竖向上钢筋的布置与第一层错开布置。将每层辐射钢筋的自由端用
    环形箍筋通过焊接的方式相连接;辐射钢筋长度和数量按构造要求选??;辐射钢筋及纵筋
    均采用HRB335变形钢筋,环形箍筋采用HPB235圆钢。

    当被加固混凝土柱的高度大于等于4米时,在环形箍筋外的模板外表面设置浇筑
    窗口,相邻浇筑窗口的横向水平间距为2米;模板的内径根据设计的混凝土?;げ愫穸热?br />定。

    本发明的钢筋混凝土柱加固方法,若建筑上有要求不能改变原有截面大小时,可
    以将加固区的混凝土?;げ闱谐?,并将内表面打磨清理平整,直接用四块半圆形钢板对混
    凝土柱施加环向预压应力和轴向预应力,半圆形钢板与原有混凝土间的缝隙用水泥浆充
    填,半圆形钢板外表面用砂浆护面。

    本发明的钢筋混凝土柱加固方法,同样适应于可以开挖的混凝土桩的加固,用于
    混凝土桩的加固时,要确保桩的稳定性和防止地下水的影响。

    本发明与现有技术相比较,具有以下优点:

    双向预应力加固结构属于二次受力结构,加固前试件已处于受力状态,后加部分
    只有在继续增加荷载后才逐渐受力,应力水平滞后于原有部分,且后加部分的应力水平取
    决于二次荷载的大小。因此,减少后加部分应力滞后,使后加部分和原结构有效协同工作是
    加固工作中需解决的重要问题。本发明采用上述技术手段,解决了应力水平滞后于原有部
    分的缺陷,使后加部分和原结构有效实现协同工作;相比现有技术,具有以下优点:

    ⑴双向预应力半圆钢板在线无破损加固混凝土圆柱法,既对既有混凝土柱直接施
    加环向预应力又施加轴向预应力,且预应力大小可调;不需在混凝土柱上开孔植筋对混凝
    土柱产生破损,不影响结构柱的在线使用。

    ⑵因为有预应力的存在且预应力大小可调,确保了原结构和加固结构受力同步,
    不会出现梯次破坏,加固结构层受力的滞后得以明显改善;当环向预应力的大小使原柱箍
    筋内混凝土的受力σr2与箍筋外混凝土?;げ阋蚧废蛟びαΦ氖┘硬挠αΖ襯1相等时,
    即σr1=σr2时,原结构柱和加固层结构受力就同步,就不会出现梯次破坏。

    ⑶相比于在混凝土柱表面凿孔植筋,本发明不损坏原有混凝土柱的结构和降低混
    凝土柱的承载力。通过半圆形钢板对原有混凝土柱施加适当环向预应力和轴向预应力,既
    对原柱的轴向压力进行了部分卸载,又使原有混凝土的受力由两向应力状态变为主动三向
    受力状态,且环向预应力最大可达钢板抗拉屈服强度值?;炷恋目寡骨慷鹊玫教岣呓?br />提高被加固柱的结构承载力;半圆钢板护筒内部的混凝土又可以有效地防止半圆钢板发生
    局部屈曲。

    研究表明,钢管混凝土柱的承载力高于相应的钢管柱承载力和混凝土柱承载力之
    和。双向预应力的施加带来的技术效果并非两者的简单叠加,其效果超乎预期。经计算,柱
    外套半圆钢板形成圆钢筒对柱进行加固补强,其承载力是加固前的1.75-4.30倍,承载力得
    到了很大的提高,并且加固方法简单易行,便于操作。

    (4)采用双向预应力对既有混凝土柱进行加固时,环向预应力与轴向预应力合理
    匹配,可使混凝土柱加固后的承载力达到最优值(不一定是最大值)。

    ①环向预应力的加载在环向不超过半圆钢板的抗拉强度设计值,以确保设计的环
    向预应力圆钢筒和原混凝土柱有相同的可靠度;

    ②原混凝土柱的总承载力达到其极限值?;炷林枰庸潭铱梢栽谙呶奁扑?br />加固,说明其承受的荷载最多也就是使其达到屈服极限承载力,进一步的加固其承载力至
    少也要达到其屈服极限承载力;

    ③对混凝土柱实施初步加固后,通过双向法兰反复调整轴向预应力和环向预应力
    的大小,半圆钢筒在竖向的受力与原混凝土柱的受力协调,半圆钢筒的竖向应变与原混凝
    土柱的竖向应变相等:(z表示轴向,c表示混凝土,s表示钢板材),可计算
    出半圆钢筒在竖向应力大小。通过反复试算,可得(σsz和σsh分别为半圆钢筒的轴向和环
    向预应力)的比值在0.5-2.0之间均能满足加固要求,以为最优。

    (5)混凝土柱加固好后,新旧材料在承载方面既要受力明晰又要新旧配合;若加固
    混凝土柱在加固施工完成并投入使用后又再一次发生破坏,原有结构施工单位和加固施工
    单位责任划分方便;

    (6)本发明加固方法既提高了柱的强度又提高了混凝土柱的刚度,全面提高钢筋
    混凝土柱(桩)的抗压性能,确保了二者的协同工作;

    (7)加固施工不必要对原有混凝土柱进行卸载,不影响结构的使用;

    (8)加固施工可在线实施,加固后结构能立即承载;

    (9)不降低原有结构的承载力,确保原有结构在施工期间的安全性;

    (10)可对高速(30年)、高铁(15年)线上大型桥梁桥墩柱实施在线加固,其经济效
    益、社会效益将是显著的。

    (11)半圆形钢板上焊接的辐射钢筋呈梅花形布置,有利于减少被加固柱的配筋
    率,有利于半圆形钢板外应力的二次分布;在辐射钢筋的外端焊接环形箍筋,起到了普通混
    凝土柱中箍筋的作用。

    (12)被加固的柱加固完后具有钢管混凝土的相应优势?;炷恋目寡骨慷雀?,但
    抗弯能力很弱,而钢材特别是型钢的抗弯能力强,具有良好的弹塑性,但在受压时容易失稳
    而丧失轴向抗压能力。而半圆钢板护筒混凝土在结构上能够将二者的优点结合在一起,可
    使混凝土处于侧向受压状态,其抗压强度可成倍提高,同时由于混凝土的存在,提高了半圆
    钢板护筒的刚度,两者共同发挥作用,从而大大地提高了加固柱的承载能力。

    (13)半圆钢板护筒混凝土的塑性和韧性好?;炷潦粲诖嘈圆牧?,特别是高强度
    混凝土脆性性能更加明显。而半圆钢板护筒具有较好的塑性和韧性,内部的核心混凝土受
    到外部钢护筒的有效约束,使得内部核心混凝土在轴向压力和外部半圆钢板护筒约束应力
    的共同作用下处于三向受压的应力状态,这种应力状态可以使内部核心混凝土充分地发挥
    抗压强度和塑性变形能力,有效的降低了核心混凝土的脆性性能,提高了混凝土的塑性变
    形能力。

    (14)半圆钢板护筒和混凝土之间的相互作用使半圆钢板护筒内部混凝土的破坏
    由脆性破坏转变为塑性破坏,构件的延性性能明显改善,耗能能力大大提高,使结构具有优
    越的抗震性能。

    附图说明

    附图1为待加固的圆截面混凝土柱及带法兰的半圆钢板模型照片。

    附图2为用带法兰的半圆形钢板对钢筋混凝土柱施加环向预应力示意图。

    附图3为对混凝土柱的轴向施加预顶升力示意图。

    附图4为在半圆形钢板外加焊扇形辐射钢筋、环形箍筋示意图。

    附图5为在焊接的环向箍筋外立模板示意图。

    附图6为用普通植筋扩大断面法加固混凝土柱(对比案例)断面示意图。

    附图7为本发明的加固方法加固原柱断面示意图。

    附图8为半圆钢板及混凝土柱受力分析图。

    附图4中,1—混凝土柱;2—半圆形钢板;3—螺栓;4—扇形辐射钢筋;5环向箍筋;
    6—纵筋。

    附图5中,1—混凝土柱;2—半圆形钢板;3—螺栓;4—辐射钢筋;5环向箍筋;6—纵
    筋;7—模板。

    附图6中,4—辐射钢筋;5—环向箍筋;6—(加固用)纵筋;8—原柱纵筋;9—原柱箍
    筋。

    附图7中,2—半圆钢板;4—辐射筋;5—箍筋;6—(加固用)纵筋。

    具体实施方式

    实施案例与分析对比

    为更清楚的理解本发明,采用以下对比例、实施例对其进行详细计算说明。

    一)待加固柱的基础数据及其极限承载力

    某多层框架结构(不考虑侧移),底层门厅柱为圆形截面,直径d=500mm,按轴心受
    压短柱设计。轴力设计值N=3900kN,柱的计算长度为l0=6m,柱的长细比l0/d=6m/0.5m=
    12,符合构造要求;混凝土强度等级为C30,其强度设计值fc=14.3N/mm2,混凝土单轴抗压强
    度fcy=20.1N/mm2;纵筋采用HRB400级,其强度设计值fy′=360N/mm2,其屈服强度标准值fys
    =400N/mm2;箍筋采用HRB335级,其强度设计值fyv=300N/mm2,f.y.t=335N/mm2,;经计算选
    焊接箍筋得焊接箍筋单根筋的截面面积As2=113.1mm2,圆柱配受压纵筋得As3
    =1884mm2,柱核心截面直径dcor=440mm,核心截面面积按公式:

    Nuo≤0.9(fcy·Acor+fys·As3+2α0fytAsso) (1)

    式中,fcy—圆柱混凝土的抗压强度标准值,20.1N/mm2;

    Acor—混凝土核心截面的面积,

    dcor—混凝土柱核心截面的直径,dcor=440mm;

    fys—纵筋的屈服强度标准值,fys=400N/mm2;

    As3—全部纵筋受压钢筋截面面积,As3=1884mm2;

    α0—系数,可取α0=1;

    fyt—焊接箍筋的屈服强度标准值,fyt=335N/mm2;

    Asso—焊接环式箍筋的换算截面面积,

    As2——单根箍筋的截面积,As2=113.1mm2;

    s—箍筋的纵向间距,由柱的设计承载力可算为s=60mm。

    将具体数据代入式(1),可得圆柱的屈服承载力Nuo=4999.281kN。

    二)用普通植筋扩大断面法加固混凝土柱(对比案例1)

    参见附图6,把柱的外形直径加固到d=700mm,在原柱上开孔,植入辐射钢筋
    的钢筋12根,在辐射钢筋端部焊接环形箍筋,箍筋间距可扩大
    到s1=200mm,加固用的纵筋用12根后加混凝土也采用C30,此时新柱参数如
    下(附图6):

    新柱的参数为:fc=14.3N/mm2,fcy=20.1N/mm2;fyv=300N/mm2;fys=400N/mm2;
    As3—原柱全部纵筋受压钢筋截面面积,As3=1884mm2;
    fyt—焊接箍筋的屈服强度标准值,fyt=335N/mm2。d′cor=700-2×30=640mm,
    单根箍筋的截面积,A′s2=As2=113.1mm2,箍筋的纵向间距s
    =200mm,加固用焊接环式箍筋的换算截面面积;


    (此处因为是加固部分,不作A′sso>25%×As′的要求)。

    A″s3=As3+A′s3=1884mm2+1356.48mm2=3240.48mm2,

    A″sso=Asso+A′sso=2604.32mm2+1136.43mm2=3740.75mm2。

    有以上数据后,加固柱的屈服承载力有两种算法:

    第一,内层原混凝土柱还按照式(1)算得,外层后加固的钢筋和混凝土按配有普通
    箍筋混凝土短柱计算,即有:


    式中,—稳定系数,A—d=700mm的柱子截面积,A=384650mm2(此处纵
    筋的配筋率为A″s3/A为0.0084,不大于0.03)。代入具体数据得:

    Nu′=0.9*0.92[20.1*(384650-152053)+400*1356.48]

    =4320.332(kN)。

    加固后柱的承载力应为两者之和:

    Nu1=Nuo+Nu′=4999.281kN+4320.332kN=9319.613kN。

    加固后柱的承载力比原来的柱的承载能力提高了86.42%。

    第二,不计二次受力,后加混凝土也按配有螺旋箍筋考虑,所以新柱的承载力为:

    Nu1≤0.9(fcy·A′cor+fys·A″s3+2α0fytA″sso)

    =0.9[20.1*321536+400*3240.48+2*1*335*3740.75]

    =10265.368(kN)。

    加固后柱的承载力比原来的柱的承载能力提高了105.34%。

    第一种算法较第二种算法合理。

    三)采用本发明的加固方法加固原柱的设计计算

    双向预应力半圆钢板并植筋加固圆柱截面示意如附图7所示,辐射筋还是箍
    筋也是加固纵筋为半圆钢板外的植筋数量不做要求只做构造用,不计
    其承载力。半圆钢板选厚t=10mmQ235钢板,其屈服强度fy=235N/mm2。

    1.强度理论基础

    1991年俞茂宏在双剪强度理论基础上以双剪单元体为力学模型,建立了一种考虑
    中间主应力σ2影响的适用于不同材料的统一强度理论,其数学表达式为:


    式中:F,F′为主应力强度理论函数;σ1,σ2,σ3分别为第一、第二和第三主应力,取拉
    应力为正,压应力为负;α为材料的拉压比;σts,σcs,τs分别为材料的拉伸屈服极限强度、压缩
    屈服极限强度和剪切屈服极限强度;b为加权参数,它反应了中间切应力及相应作用面上正
    应力对材料屈服或破坏的影响,0≤b≤1;B为切应力系数。

    2.半圆钢板配筋混凝土短柱轴压承载力分析

    2.1受力机理

    当半圆钢板或预应力半圆钢板加固混凝土柱后,加固柱就类似于配筋钢管混凝土
    柱。它是带预应力围压的配筋钢管混凝土柱,它与钢管混凝土柱的区别在于:①两片半圆的
    钢板施加有预应力,其预应力大小可以根据需要调整;②两片半圆钢板加压形成的钢套管,
    在柱的轴向可以主动加预应力;③两片半圆钢板的法兰连接处会有缝隙;④原混凝土柱按
    原承载要求有配筋,加固后的混凝土柱相当于配筋钢管混凝土柱。

    在轴压作用下预应力半圆钢板混凝土短柱的受力机理为:核心混凝土处于三向应
    力状态,同时受到半圆钢板和箍筋的约束作用,半圆钢板与箍筋之间的外层混凝土受到半
    圆钢板的约束作用,同样处于三向应力状态,预应力半圆钢板是后加的,轴向压力几乎为
    零、环向受拉和径向受压(预应力)的三向应力状态,纵向钢筋受轴压作用。

    混凝土柱被加固后的受力如附图8所示。

    2.2半圆钢板的受力

    如附图8所示,半圆钢板的厚度为t,半圆钢板对混凝土柱的围压为σr1,半圆钢板的
    受力如附图8b、附图8c所示,由于半圆钢板在柱的两端没法顶得太紧,可暂假设半圆钢板轴
    向压应力为σz=0,径向压应力为σr1,环拉应力为σθ,则


    式中:N1为半圆钢板混凝土柱中半圆钢板所承受的轴向压力,可以近似为零;As1为
    半圆钢板的截面面积,近似为dπt;σr为半圆钢板对混凝土产生的侧向约束应力;d为半圆钢
    板的内直径;t为半圆钢板壁厚。工程和试验中的半圆钢板混凝土柱采用的半圆钢板管壁一
    般很薄,均满足d/t≥20,可看作薄壁钢管,对于薄壁钢管,有即|σr|<<σθ;据
    半圆钢板的工作原理,随着半圆钢板混凝土应变不断的发展,半圆钢板环向拉应力σθ不断
    增大,轴向压应力σz逐渐减小,半圆钢板从主要承受轴向压应力转变为主要承受环向拉应
    力,且σθ>σz,则薄壁钢管的主应力分别为:

    σ1=σθσ2=σr1σ3=σz……………………………….(5)

    代入统一强度理论的判别式中得:


    取统一强度理论的式(1)计算,结合公式(2)代入3个主应力,化简得:


    N1=σzAs1…………………………………(8)

    不加轴向预应力的情况下,σz=0,所以,N1=0。

    2.3箍筋应力

    混凝土柱内的箍筋及核心混凝土的受力如附图8f所示,受压柱内配置的连续螺旋
    箍筋或单独的八角形箍筋在沿柱轴的间距较小时,对其包围的核心混凝土会产生有效约
    束,由于半圆钢板通过?;げ慊炷粮诠拷畹淖饔昧ξ襯1,由附图8f利用力的平衡,约
    束应力还可以表示为:


    式中:σr2为箍筋对核心混凝土产生的约束应力;f.y.t为表示箍筋屈服强度;dcor(箍
    筋内边缘)为核心混凝土直径;Acor为核心混凝土(箍筋内边缘)面积;AS2单根箍筋的截面积;
    s为箍筋的纵向间距。

    2.4混凝土承载力

    (1)混凝土柱没有加固时

    此时,箍筋外的混凝土?;げ闶亲杂傻?,只是起?;げ愕淖饔?。箍筋内的核心混凝
    土处于三向应力状态,核心混凝土的抗压强度可按三向受压时的强度考虑,可取fc′=fc+4
    σr2,σr2为箍筋对核心混凝土产生的被动侧向压应力即径向压应力,当箍筋应力达抗拉屈服
    强度时,可导出:


    Asso为箍筋的换算面积

    (2)预应力半圆钢板加固混凝土柱后

    箍筋外半圆钢板内的?;げ慊炷潦艿桨朐哺职逶际耐獠肯蚰诘淖饔昧Ζ襯1,同
    时受到箍筋向外膨胀给?;げ慊炷恋淖饔昧?,可以假定这个力的大小也为σr1,如附图8e
    所示。?;げ慊炷料嗟庇谝桓鍪芰υ餐?,内半径为dcor/2外半径为d/2受内压力σr1和外压
    力σr1,其应力分布应当是轴对称的,其表达式为:

    σr=σθ=σr1………………………………………………….(11)得处于三向应力状
    态下的外层混凝土的抗压强度f′c1为

    f′c1=fcy+kσr1………………………………………………….(12)

    则外层混凝土的轴压承载力N2为:

    N2=(fcy+kσr1)Ac1=(fcy+kσr1)π[(d/2)2-(d/2)2]…………………(13)

    式中:Ac1为外层混凝土截面面积,Ac1=π[(d/2)2-(dcor/2)2]。

    核心混凝土受到半圆钢板和箍筋的双重约束作用,处于三向应力状态,采用从统
    一强度理论推得的混凝土在三向应力状态下的轴向抗压强度计算公式

    fc′=fcy+kσr2………………………………………………..(14)

    式中:fc′为三向应力状态下混凝土抗压强度;为混凝
    土的内摩擦角,k的取值在1.0-7.0之间,具体值由试验确定,当k取4.0时,为36.87°;σr2为
    核心混凝土所受到的侧向约束应力;fcy为混凝土单轴抗压强度,对于圆形截面柱,取圆柱体
    单轴抗压强度。

    核心混凝土承载力


    式中:s为箍筋间距,Acor为核心混凝土的截面面积,Acor=π(dcor/2)2。

    2.5纵向钢筋承载力

    配筋圆钢管混凝土短柱在达到轴压承载力极限时纵向钢筋屈服,故其轴压承载力
    N4为:

    N4=fysAs3…………………………………………(16)

    式中:fys为纵向钢筋的屈服强度;As3为纵向钢筋的截面面积。

    2.6轴压承载力统一解

    配筋圆钢管混凝土短柱的轴压承载力N由钢管、外层混凝土、核心混凝土和纵向钢
    筋4个部分提供的承载力共同组成,即:

    N=N1+N2+N3+N4…………………………………………(17)

    将式(8)、(9)、(13)、(15)和(16)代入式(17),整理可得配筋圆钢管混凝土短柱的
    轴压承载力统一解为:


    当N1=0时,上式变为:


    承载力是侧向约束应力σr1的函数,因为当薄壁半圆钢板的环向拉应力达到极值时
    σts=fy,其侧向约束力即达到极值,由式(4)得:



    式中:fy为半圆钢板的屈服强度。将式(20)代入式(18),可得轴压承载力极限值Nu
    为:


    当As2=0,As3=0时,式(21)退化为普通圆钢管混凝土短柱的轴压承载力计算公
    式,即


    式中:Ac为普通圆钢管混凝土短柱的核心混凝土截面面积,

    Ac=Ac1+Acor。

    3.实施案例及方案

    具体实施过程为:对被加固区域钢筋混凝土柱表面进行打磨清理;将钢筋混凝土
    柱的被加固段从上至下依次分为上加固段、轴向预应力顶升段、下加固段;在上加固段、下
    加固段分别通过半圆形钢板上的轴向法兰牵引、紧固半圆形钢板构成圆钢筒,包裹混凝土
    圆柱,实现对被加固区域钢筋混凝土柱施加环向应力;上加固段、下加固段的圆钢筒分别由
    两个半圆形钢板构成;上加固段、下加固段的半圆形钢板上相邻的环向法兰,分别处于轴向
    预应力顶升段的两端;将螺杆插装在上加固段、下加固段的半圆形钢板相邻的环向发兰的
    通孔中,螺杆上旋装两个螺母,两个螺母处于轴向预应力顶升段,按相反的方向旋转两个螺
    母,使一个螺母与上加固段的半圆形钢板的环向兰接触,另一个螺母与下加固段的半圆形
    钢板的环向发兰接触,对两个半圆形钢板施加轴向预应力,使被加固柱轴向部分卸载,对混
    凝土柱实施卸载加固;然后,在半圆形钢板外表面浇筑有钢筋混凝土?;げ?;钢筋混凝土保
    护层中,设有钢筋骨架,所述钢筋骨架由辐射钢筋与环形箍筋构成,辐射钢筋沿半圆形钢板
    径向设置,一端焊接在半圆形钢板表面,另一端焊接有环形箍筋;半圆形钢板的圆心角为
    176度左右,通过设于其上的轴向法兰牵引、紧固定位,包裹混凝土圆柱。

    3.1实施例方案1(只加环向预应力,对比案例2)

    半圆钢板在混凝土柱轴向不加预应力,环向施加预应力使原柱内的箍筋不受力。

    此时,有N1=0,且σr2=σr1,k=4,将具体数据代
    入式(18-1):


    只加环向预应力加固后柱的承载力比原来的柱的承载能力提高了74.26%。半圆
    钢板的应用提供的预应力抵消了原有柱中箍筋的受力,在加固柱再次受力后,原有柱中的
    箍筋还会进一步承受拉力,相当于又在原柱中增加了一层与原柱相等的箍筋。

    3.2实施例方案2(只加环向预应力,环向力大于方案1,对比案例3)

    半圆钢板在混凝土柱轴向不加预应力,环向施加预应力使半圆钢板达屈服强度。

    半圆钢板的屈服强度fy=235N/mm2,由式(4)可知由式(20)
    由式(18-1)代入具体数据:


    只加环向预应力加固后柱的承载力比原来的柱的承载能力提高了256.55%。与方
    案1相比,方案2柱加固后承载力之所以提高到原柱的3.57倍,完全是由于将环向预应力提
    高了的缘故。

    3.3实施例方案3(既加环向预应力又加轴向预应力,环向力同方案2)

    半圆钢板在混凝土柱轴向加预应力到半圆钢板形成的钢圆筒柱达柱的临界轴压
    力或钢板屈服强度,环向施加预应力使半圆钢板达屈服强度。

    预应力半圆钢板合拢后对混凝土柱进行加固,半圆钢板形成的钢圆筒有可能失
    稳。钢板厚10mm,钢圆筒的内径d=500mm,外径D=520mm,其的截面面积As1=πdt=3.14×
    500×10=15700mm2,截面惯性矩Ⅰ=520855350mm2,其压杆横截面对混凝土柱轴向的惯性半
    径r=182.14mm,可得其柔度λ=32.94,而由Q235钢制成的压杆,其柔度的限界值:


    式中,E—钢材的弹性模量,E=2.06×105MPa,σP—钢材的比例极限,σP=200MPa;
    代入具体数据可得:λp=100,所以,λ<λp,钢制成的压杆不存在临界失稳??梢钥悸歉衷餐苍?br />混凝土柱的轴向也达到其屈服强度fy=235N/mm2,有N1=As1×fy=15700×235=3689.5kN。
    轴向预顶升力的大小除满足设计要求外,其最大值不能超过原柱的设计承载力(否则,原柱
    会受拉)、半圆钢板形成的钢圆筒柱达柱的临界轴压力和钢板达轴向抗压屈服强度算得的
    轴向承载力三者的最小值。由于钢圆筒制成的压杆不存在临界失稳,钢圆筒的轴向顶升预
    应力的最大值不大于N1和原柱的设计承载力的最小值。在式(1)中,混凝土、纵筋和箍筋的
    强度指标取设计值可算得原柱的设计承载力N10=3973.669kN。于是有:

    Nu1=N1+N (23)

    式中,N1—钢圆筒在混凝土柱的轴向达到其屈服强度时的承载力;N—双向预应力
    半圆钢板在混凝土柱轴向不加预应力,环向施加预应力使半圆钢板达屈服强度得到的加固
    柱的承载力,由前节可知,N=17824.826kN,所以,Nu1=21514.326kN。

    加固后柱的承载力比原柱的承载能力提高了330.35%。在使用双向预应力加固
    后,加固后柱的承载力提高到原柱的4.3倍。

    即同样的柱断面积,用本发明方法加固的混凝土柱(实施例方案2、方案3)较普通
    法加固的混凝土柱(对比案例1)的承载力有所提高,也就是说,在同样的承载力要求下,用
    本发明方法加固的混凝土柱其断面积要小于用普通方法加固的混凝土柱的断面。用实施例
    的方案1、2、3加固后柱的承载力比原柱(没有加固的柱)的承载力依据不同的加固力方案分
    别提高了74.26%、256.55%和330.35%,承载力分别是原柱承载力的1.75倍、3.57倍和
    4.30倍。

    3.4实施例的方案优化

    采用双向预应力对既有混凝土柱进行加固时,环向预应力与轴向预应力存在一定
    的匹配关系,以使混凝土柱加固后的承载力达到最优值(不一定是最大值)。按以下原则考
    虑:

    ①环向预应力的加载在环向不超过钢板的抗拉设计强度值[f],具体数据f=
    215N/mm2,以确保设计的环向预应力圆钢筒和原混凝土柱有相同的可靠度;

    ②原混凝土柱的总承载力达到其极限值Nuo=4999.281kN?;炷林枰庸潭?br />可以在线无破损加固,说明其承受的荷载最多也就是使其达到屈服极限承载力,进一步的
    加固其承载力至少也要达到其屈服极限承载力;

    ③对混凝土柱实施初步加固后,通过双向法兰反复调整轴向预应力和环向预应力
    的大小,半圆钢筒在竖向的受力与原混凝土柱的受力协调,半圆钢筒的竖向应变与原混凝
    土柱的竖向应变相等:(z表示轴向),可计算出半圆钢筒在竖向应力大
    小。由①可知:

    半圆钢板的抗拉设计强度f=215N/mm2,由式(4)可知由式(20)
    代入式(18-1),得:N=16708.570kN>Nuo=4999.281kN,就是说,仅
    仅将钢圆筒的环向预应力的加载到钢板的抗拉设计强度值,加固后柱的承载力就超过了原
    柱的极限承载力。为确定钢圆筒的环向预应力和轴向预应力的比例关系,可以假设环向预
    应力为σsh(h表示环向),则由条件②、③及式(18)或式(18-1)和N1=As1σsz,取
    σts=σcz,用σcz替换fcy,σsz替换fys,有:


    σcz(Ac1+Acor)+kσr1Acor+σszAs3+k(Ac1+Acor)σr1+As1·σsz=Nuo (25)


    以上三式,通过反复试算,可得的比值在0.5-2.0之间均能满足加固要求,以
    为最优。

    4.结论

    由上述对比和计算可知,原钢筋混凝土柱设计承载力为4999.281kN,经过对比案
    例普通植筋扩大断面法加固混凝土原柱、柱外套半圆钢板形成预应力圆钢筒柱进行加固补
    强和双向预应力加固,我们有以下结论:

    1)与混凝土原柱相比,采用普通植筋扩大断面法加固的混凝土原柱,其承载力提
    高了86.42%;

    2)与混凝土原柱相比,只加环向预应力(实施例方案1,对比例2)加固后柱的承载
    力比原来的柱的承载能力提高了74.26%;

    3)当预应力半圆钢板的预应力不大时(实施例方案1,对比例2),其加固效果与采
    用普通植筋扩大断面法加固混凝土柱的加固效果相当,但加固的混凝土柱的断面积要小于
    用普通方法加固的混凝土柱的断面;

    4)与混凝土原柱相比,仅仅施加环向预应力的条件下(实施例方案1、方案2),混凝
    土柱的承载力是加固前的1.75和3.6倍;

    5)与混凝土原柱相比,在施加双向预应力的条件下(实施例方案3),其承载力得到
    极大的提高,是加固前的4.30倍,并且加固方法简单易行,便于操作;

    6)与只加环向预应力的柱(对比例2、3)相比,采用双向预应力加固的混凝土柱(实
    施例方案3)的承载力较对比例2提高了146.95%,较对比例3提高了20.70%;

    7)采用双向预应力对既有混凝土柱进行加固时,环向预应力与轴向预应力存在一
    定的匹配关系,以使混凝土柱加固后的承载力达到最优值,可得的比值在0.5-2.0之间
    均能满足加固要求,以为最优。

    8)由于加大了原柱的混凝土截面面积和配钢量,因此这种方法不仅可以提高原柱
    的承载力,还可降低柱的长细比,提高柱子的刚度,对于抗震设防地区,还可以使柱变成有
    利于抗震的强柱弱梁结构,并且,施工方便,操作性强,在提高同等承载力的基础上,比其他
    方法少占用空间。

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    本文标题:双向预应力半圆钢板在线无破损加固混凝土圆柱法.pdf
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