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    关 键 词:
    耐晶界 腐蚀性 钛合金
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    摘要
    申请专利号:

    CN201110157850.9

    申请日:

    2011.06.02

    公开号:

    CN102312126A

    公开日:

    2012.01.11

    当前法律状态:

    驳回

    有效性:

    无权

    法律详情: 发明专利申请公布后的驳回IPC(主分类):C22C 14/00申请公布日:20120111|||实质审查的生效IPC(主分类):C22C 14/00申请日:20110602|||公开
    IPC分类号: C22C14/00; C22F1/18 主分类号: C22C14/00
    申请人: 株式会社神户制钢所
    发明人: 屋敷贵司
    地址: 日本兵库县
    优先权: 2010.06.29 JP 2010-148100
    专利代理机构: 中科专利商标代理有限责任公司 11021 代理人: 雒运朴
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    法律状态
    申请(专利)号:

    CN201110157850.9

    授权公告号:

    ||||||

    法律状态公告日:

    2013.12.25|||2012.03.07|||2012.01.11

    法律状态类型:

    发明专利申请公布后的驳回|||实质审查的生效|||公开

    摘要

    本发明提供一种钛合金,其分别含有Ni:0.35~0.55质量%、Pd:0.01~0.02质量%、Ru:0.02~0.04质量%、Cr:0.1~0.2质量%,剩余部分由钛以及不可避免杂质组成,当将局部的Ni含量为平均Ni含量的10倍以上的相(但是,除钛α相以外)作为富Ni相时,该富Ni相形成沿辊轧方向存在的列,并且该列在宽度方向上排列形成有多个。根据本发明的钛合金,即使在容易产生晶界腐蚀的特殊的环境下,也可以尽量降低其进展。

    权利要求书

    1: 一种钛合金, 其分别含有 Ni : 0.35 ~ 0.55 质量%、 Pd : 0.01 ~ 0.02 质量%、 Ru : 0.02 ~ 0.04 质量%、 Cr : 0.1 ~ 0.2 质量%, 剩余部分由钛以及不可避免杂质组成, 当将除钛 α 相外的局部的 Ni 含量为平均 Ni 含量的 10 倍以上的相作为富 Ni 相时, 该 富 Ni 相形成沿辊轧方向存在的列, 并且该列在宽度方向上排列形成有多个。
    2: 一种钛合金, 其分别含有 Ni : 0.35 ~ 0.55 质量%、 Pd : 0.01 ~ 0.02 质量%、 Ru : 0.02 ~ 0.04 质量%、 Cr : 0.1 ~ 0.2 质量%, 剩余部分由钛以及不可避免杂质组成, 当将除钛 α 相外的局部的 Ni 含量为平均 Ni 含量的 10 倍以上的相作为富 Ni 相时, 该 富 Ni 相含有 Ti2Ni。
    3: 如权利要求 1 或者 2 所述的钛合金, 其中, 通过在 600 ~ 725℃的温度范围内进行辊轧后的最终退火而得到所述钛合金。

    说明书


    耐晶界腐蚀性好的钛合金

        【技术领域】
         本发明涉及一种钛合金, 其在特殊环境下的耐腐蚀性好, 尤其耐晶界腐蚀性好。背景技术 公知钛在以海水为首的各种氯化物溶液中, 或硝酸那样的氧化性的酸中表现出好 的耐腐蚀性。但是, 在盐酸或硫酸那样的非氧化性的环境下并且暴露于高温高浓度的条件 中的情况下, 不能发挥其优越的耐腐蚀性。
         从提高上述那样的环境下的耐腐蚀性的观点出发, 一直以来使用含有 0.12 ~ 0.25%左右的 Pd 的 Ti-Pd 合金 (JIS H 4650 11 ~ 13 种、 ASTM Gr.7, Gr.11)。
         此外, 最近, 为了弥补上述 Ti-Pd 合金高价的缺点, 开发出使高价的白金族元素即 Pd 的含量减少的耐腐蚀性钛合金, 也开发出以更廉价的 Ru、 Ni、 Cr 等置换了一部分 Pd 的 耐腐蚀性钛合金 ( 以下, 称这些钛合金为 “廉价版耐腐蚀性钛合金” )( 例如, 日本特公平 4-57735 号、 日本特开昭 61-127844 号、 日本特开平 4-308051 号 )。
         在 上 述 那 样 的 廉 价 版 耐 腐 蚀 性 钛 合 金 中, 也 公 知 作 为 JIS 14 种、 15 种 (JIS H4650), 或 ASTM Gr.33, Gr.34 等被重新规格化的 Ti-0.4Ni-0.015Pd-0.025Ru-0.14Cr 合金 ( 公称组成 : 以下, 称这样的合金为 “Ti-Ni-Pd-Ru-Cr 系合金” )。
         也公知新的廉价版耐腐蚀性钛合金 (Ti-Ni-Pd-Ru-Cr 系合金 ) 的耐腐蚀性发 现机构与现有的廉价版耐腐蚀性钛合金的不同 ( 例如, “铁和钢” , vol.80, No.4(1994), P353-35)。 即, 在新的廉价版耐腐蚀性钛合金中, 含有在现有的廉价版耐腐蚀性钛合金中不 含有的 Cr。并且, 在该合金暴露于腐蚀环境的初期状态下, 选择性地 Cr 熔析, 由此, 与现有 的廉价版耐腐蚀性钛合金相比含量更少的白金族元素即 Pd 或 Ru 在表面浓缩。其结果是, 即使是很少的白金族元素, 也发挥好的耐腐蚀性。
         上述那样的 Ti-Ni-Pd-Ru-Cr 系合金, 由于廉价并且发挥好的耐腐蚀性, 所以至今 为止较多使用在化学工业领域或海水使用热交换器领域等中。 但是, 在某些特殊的环境下, 例如在以每数年更换 Ti-Ni-Pd-Ru-Cr 系合金为前提那样的、 Ti-Ni-Pd-Ru-Cr 系合金不保 持钝体 ( 不働体 ) 那样的严酷的使用环境下, 或通过电分解槽的电极周围附属的零件, 在 Ti-Ni-Pd-Ru-Cr 系合金中流通阳极电流那样的环境下, 存在腐蚀形态表现出晶界腐蚀的情 况。
         耐腐蚀钛合金原本耐晶界腐蚀性好, 即使在纯钛中也几乎不产生晶界腐蚀, 但是 在上述那样的特殊的使用环境下, 存在产生晶界腐蚀的情况。该晶界腐蚀相对于通常的腐 蚀形态即全面腐蚀, 会引起装置的急速的破坏, 对使用者来说是厌恶的腐蚀形态。因此, 实 也希望有一种可以尽量降低晶界腐蚀的发展的 际情况是 : 即使在上述那样的腐蚀环境下, Ti-Ni-Pd-Ru-Cr 系合金。
         发明内容
         本发明着眼于上述那样的情况, 其目的在于提供一种钛合金, 所述钛合金即使在晶界腐蚀容易发展的特殊的环境下, 也可以尽量降低其发展。
         可以实现上述目的的本发明的钛合金, 分别含有 Ni : 0.35 ~ 0.55 质量%、 Pd : 0.01 ~ 0.02 质量%、 Ru : 0.02 ~ 0.04 质量%、 Cr : 0.1 ~ 0.2 质量%, 剩余部分由钛以及 不可避免杂质组成, 当将局部的 Ni 含量为平均 Ni 含量的 10 倍以上的相 ( 但是, 除钛 α 相 外 ) 作为富 Ni 相时, 该富 Ni 相形成沿辊轧方向存在的列, 并且该列在宽度方向上排列形成 有多个。
         此外, 本发明的钛合金分别含有 Ni : 0.35 ~ 0.55 质量%、 Pd : 0.01 ~ 0.02 质量%、 Ru : 0.02 ~ 0.04 质量%、 Cr : 0.1 ~ 0.2 质量%, 剩余部分由钛以及不可避免杂质组成, 当 将局部的 Ni 含量为平均 Ni 含量的 10 倍以上的相 ( 但是, 除钛 α 相外 ) 作为富 Ni 相时, 该富 Ni 相含有 Ti2Ni。
         在本发明所说的富 Ni 相中, 包含含有平均 Ni 含量的 10 倍以上的 Ni 的 β 相以及 作为 Ti 和 Ni 的化合物的析出物。但 α 相, 即使是 Ni 含量多的部分, 也从本发明所说的富 Ni 相中排除。
         上述本发明的各钛合金是通过在 600 ~ 725℃的温度范围内进行辊轧后的最终退 火而得到的。 根据本发明, 适当地控制 Ti-Ni-Pd-Ru-Cr 系合金的辊轧后的最终退火条件, 通过 钛合金中的 (1) 形成富 Ni 相沿辊轧方向存在的列, 并且该列在宽度方向上排列形成有多个 那样的组织形态, 或者 (2) 形成所述富 Ni 相以 Ti2Ni 为主体那样的组织形态, 从而可以得 到在特殊的环境下的耐晶界腐蚀性优越的钛合金, 这样的钛合金作为在容易发生晶界腐蚀 的环境下使用的装置等的材料极其有用。
         附图说明 图 1 是表示使最终退火温度变化的钛合金的 L 方向剖面组织的 Ni 的 EPMA 映射结 果的附图代用照片 ;
         图 2 是表示使最终退火温度变化的钛合金的腐蚀形态的附图代用扫描型显微镜 照片 ;
         图 3 是表示使最终退火温度变化的钛合金的腐蚀形态的其他例子的附图代用扫 描型显微镜照片 ;
         图 4 是表示使最终退火温度进行各种变化的钛合金的 L 方向剖面组织的 Ni 和 Cr 的 EPMA 映射结果的附图代用照片 ;
         图 5 是表示试验片的二次电子像 (SEM 像 ) 和映射的结果的附图代用照片 ;
         图 6 是表示试验片的在透射式电子显微镜 (TEM) 下观察的结果的例子的附图代用 照片。
         具体实施方式
         在本发明中作为对象的 Ti-Ni-Pd-Ru-Cr 系合金作为各种化学工业用机器或热交 换器的材料而被使用, 但是其形态适用热轧板或冷轧板。这些轧板在进行最终退火后成为 产品。对于钛的退火方法, 在实验室中也存在进行真空退火 ( 在真空气体环境下, 或者在抽 真空后以 Ar 置换的气体环境下的退火→之后不进行酸洗 ) 的情况, 但是工业上重视生产率从而进行在大气环境下的连续退火· 酸洗。并且, 当实施该最终退火时, 从得到好的成形性 的观点出发, 一般在其温度 ( 最终退火温度 ) 为 750 ~ 800℃左右的比较高温下进行。
         本发明者为了改善 Ti-Ni-Pd-Ru-Cr 系合金的耐晶界腐蚀性, 从各种角度进行研 究。其结果是, 查明了在温度 600 ~ 725℃的范围下实施最终退火, 钛合金的组织形态显示 特异的状态 ( 様相 )。
         即, 在如上述那样的温度范围下实施最终退火的钛合金中, 当令局部的 Ni 含量为 平均 Ni 含量的 10 倍以上的相 ( 但是, 除去钛 α 相 ) 为富 Ni 相时, 判明了该富 Ni 相成为 : (1) 形成富 Ni 相沿辊轧方向存在的列, 并且多个该列在宽度方向上排列的组织形态、 或者 成为 (2) 所述富 Ni 相含有 Ti2Ni 那样的组织形态。并且, 在具有这些组织形态的钛合金 中, 即使在现有产生晶界腐蚀那样的特殊的腐蚀环境下, 也发现可以发挥优越的耐晶界腐 蚀性, 从而完成本发明。
         在本发明的钛合金的组织形态中, 对于形成富 Ni 相沿辊轧方向存在的列并且多 个该列在宽度方向上排列而形成的组织形态, 可以通过辊轧方向剖面 (L 方向剖面 ) 的 EPMA(Electron Probe micro analyzer) 产生的映射来确认。
         此外, 所述 “富 Ni 相” 为局部地含有平均 Ni 含量的 10 倍以上的 Ni 的相 ( 但是, 除 去钛 α 相 ), 或者为含有 Ti2Ni 那样的组织形态, 可以通过透射式电子显微镜 (TEM) 观察, 或基于电子束衍射的结晶构造的分析等来确认。
         在 图 1 中 表 示 使 最 终 退 火 温 度 进 行 各 种 变 化 的、 JIS 14 种 冷 轧 板 (Ti-0.4Ni-0.015Pd-0.025Ru-0.14Cr 合金 ) 的 L 方向剖面组织的 EPMA 映射结果 ( 关于其 他的条件, 参照后述实施例 )。在图 1 中, 发白部分表示富 Ni 相的存在。由该结果可知, 在 最终退火温度为 650℃、 725℃下, 判明多个富 Ni 相的列在宽度方向上排列形成。
         另一方面, 判明在最终退火温度为 750℃的轧板中, 也存在富 Ni 相有些列状地相 连的区域, 但是在最终退火温度为 650℃、 725℃的冷轧板的情况下列状的相连并不是存在 很多。 此外, 判明在最终退火温度为 800℃、 830℃的冷轧板的情况下, 富 Ni 相的列状的排列 几乎崩溃。
         本发明的钛合金, 以最终退火温度为 725℃以下来制造, 由此, 可以得到如上述那 样的组织形态, 并且耐晶界腐蚀性良好, 但是当最终退火温度不到 600℃时, 虽然耐晶界腐 蚀性良好, 但是由于再结晶的进展变得不充分, 不能得到最低限所需的成形性, 所以最终退 火温度的下限以 600℃为优选。 并且, 关于进行该最终退火时的气体环境, 通常为大气环境, 但是当然也可以为真空环境、 或者在抽真空后以 Ar 置换的气体环境。
         关于进行最终退火时的时间 ( 暴露于上述退火温度的时间 ), 在大气环境下的连 续退火 ( 以及酸洗 ) 的情况下为 1 ~ 10 分钟左右。在真空退火的情况下直到完成线圈整 体的均匀加热需要 1 ~ 8 小时左右。
         本发明的钛合金的化学成分组成基本上按照公共规格值, 在以这样的化学成分组 成为前提的基础上, 控制其组织形态, 各成分的范围设定理由如下。
         (Ni : 0.35 ~ 0.55% )
         Ni 是与 Pd 相比比较廉价的元素, 是通过含有 0.35%以上, 即使降低 Pd 的含量, 对 付与钛合金的耐腐蚀性 ( 在非氧化性的环境下, 并且在高温高浓度环境下的耐腐蚀性 ) 也 有效的元素。但是, 当其含量超过 0.55%时加工性劣化。Ni 含量的优选下限从耐腐蚀性的观点出发为 0.40%以上 ( 进一步优选 0.45%以上 )。
         (Pd : 0.01 ~ 0.02% )
         Pd 是用于提高钛合金的基本的耐腐蚀性的贵金属元素, 通过与其他元素的协同效 果, 含有的量比较少。为了发挥这样的效果, Pd 需要含有 0.01%以上。但是, 当 Pd 的含量 变得过剩, 超过 0.02%时, 材料成本变高, 不优选。Pd 含量的优选下限从耐腐蚀性的观点出 发为 0.012%以上 ( 进一步优选 0.015%以上 )。
         (Ru : 0.02 ~ 0.04% )
         Ru 与 Ni 相同, 是与 Pd 相比比较廉价的元素, 通过含有 0.02%以上, 即使降低 Pd 的含量, 对付与钛合金的耐腐蚀性 ( 在非氧化性的环境下, 并且高温高浓度环境下的耐腐 蚀性 ) 也是有效的元素。但是, 当其含量超过 0.04%时, 材料成本变高, 不优选。Ru 含量的 优选下限从耐腐蚀性的观点出发为 0.025%以上 ( 进一步优选 0.03%以上 )。
         (Cr : 0.1 ~ 0.2% )
         Cr 对加工性不产生不良影响, 是有助于钛合金的耐腐蚀性以及耐间隙腐蚀性的改 善的元素, 是通过与上述的元素的并用, 使钛合金的耐腐蚀性进一步提高的元素。为了发 挥这样的效果, Cr 需要含有 0.1%以上, 但是由于当其含量过剩时加工性劣化, 所以应该为 0.2%以下。 Cr 含量的优选下限从耐腐蚀性的观点出发为 0.12%以上 ( 进一步优选 0.15% 以上 )。 在本发明的钛合金中, 除上述成分之外 ( 剩余部分 ), 由钛以及不可避免的杂质组 成。上述 “不可避免的杂质” 为在原料的海绵钛 (sponge titanium) 中不可避免地含有的 杂质元素, 代表性地有氧、 铁、 碳、 氮、 氢、 铬、 镍等, 此外, 即使在制造工序中也可能进一步混 入产品中的元素, 例如氢等也包含于不可避杂质中。
         并且, 为了调整钛合金的强度水平, 也存在有意加减氧、 铁、 氮、 碳、 铬、 镍等的量的 情况, 对于以这样的目的被加减的元素, 这里也包含于不可避免的杂质的范围内。 这些不可 避免的杂质的含量范围大体如下所述。但是, 本发明的钛合金对于在这些杂质中的铬 (Cr) 以及镍 (Ni), 积极地含有规定量, 其含量为也考虑了下述不可避杂质量之后的合计量。
         氧: 100 ~ 3000ppm(“质量 ppm” 的意思, 以下相同 )
         铁: 100 ~ 3000ppm 氮 : 最大 500ppm
         碳: 最大 800ppm 氢 : 最大 150ppm
         铬: 10 ~ 300ppm
         镍: 10 ~ 300ppm
         在本发明的钛合金中为如上述那样的组织形态, 由此, 关于耐晶界腐蚀性提高的 理由, 并不是可以解释其所有, 但认为是该钛合金的主要的添加元素即 Ni 和 Cr 的共存状况 以某种形式对耐晶界腐蚀性有影响。
         公知钛合金的通常的腐蚀产生原理是如以下那样的反应。 即, 在钛的自由表面, 下 述 (1) 式所示的阳极反应 ( 金属熔析的反应 ) 和下述 (2) 式所示的阴极反应 ( 有溶存氧时, 溶存氧的还原反应、 在酸性溶液中氢离子的还原反应 ) 同时发生 ( 全面腐蚀 )。 3+
         Ti → Ti +3e… (1)
         O2+2H2O+4e → 4OH … (2)
         另一方面, 即使在存在间隙构造的情况下, 初期在间隙的内外, 阳极反应和阴极反
         应也同时发生, 但是间隙部为了不容易从间隙外供应溶存氧或者氢离子, 而在间隙内外在 氧化剂浓度上存在差。因此, 在间隙内外形成氧化剂浓淡电池, 间隙内担当阳极反应, 间隙 + + 外担当阴极反应。间隙内因阳极反应而 H 浓度变高, pH 下降。进而, 为了相对于 H 满足电 中性条件, 从间隙外 CI 等的负离子泳动, 变成高浓度的盐酸溶液。 由此, 不能维持钝态 ( 不 働態 ), 导致活性溶解, 即间隙腐蚀。
         如上述那样, 钛合金的全面腐蚀以及间隙腐蚀有阳极反应和阴极反应参与, 但认 为晶界腐蚀的腐蚀原理有杂质或合金元素的晶界偏析参与。在本发明的钛合金中, 推测通 过在比较低温下进行退火, 富 Ni 相以如上述那样的特殊形态残留, 防止向晶界的偏析。
         以下, 举实施例进一步具体地说明本发明, 但是本发明不限于下述实施例, 当然可 以在适合前述 / 后述的本意范围内适当地施加变更, 这些都包含于本发明的技术范围。
         ( 实施例 )
         ( 实施例 1)
         使 用 市 售 的 Ti-Ni-Pd-Ru-Cr 系 合 金, 即 JIS 14 种 冷 轧 退 火 板 (Ti-0.4Ni-0.015Pd-0.025Ru-0.14Cr 合 金 ), 对其进行压下率 : 40 % 的 冷 轧, 使板厚为 1.1mm, 将该板细分为必要量, 进行模拟了连续退火·酸洗工序的下述的大气退火 ( 最终退 火 ) →盐浸渍→酸洗处理, 从而制作腐蚀试验片。 ( 大气退火 )
         温度 : 670℃、 700℃、 725℃、 750℃、 775℃、 800℃、 830℃
         退火时间 : 165 秒
         盐浸渍 : 在加热到约 500℃的市售的钛去锈用盐 ( チタン脱スケ一ル用ソルト ) ( 商品名 : 日本 Parkerizing 公司制 : “科林 DGS” ) 中浸渍 1 分钟
         酸洗 : 利用硝氟酸 ( 硝ふつ酸 ), 在板厚约 0.1mm 酸洗
         对得到的腐蚀试验片在下述的条件下进行腐蚀试验, 调查其腐蚀性。 并且, 该试验 条件模拟了本发明中作为对象的 Ti-Ni-Pd-Ru-Cr 系合金不保持钝态那样的严酷的使用环 境。
         ( 腐蚀试验条件 )
         在沸腾的 10%盐酸水溶液中浸渍 24 小时, 基于试验前的试验片面积和试验前后 的质量变化, 算出年间的腐蚀速度 (mm/year)。其结果 ( 最终退火温度和腐蚀速度的关系 ) 如下述表 1 所示。
         ( 表 1)
         此外, 在扫描型显微镜 (SEM) 下观察试验后的试验片表面, 也调查晶界腐蚀的有 无。其腐蚀形态如图 2、 3( 附图代用照片 ) 所示。并且, 图 2(a) 表示退火温度为 670℃的情 况, 图 2(b) 表示退火温度为 700℃的情况, 图 2(c) 表示退火温度为 725℃的情况, 图 3(a) 表示退火温度为 750℃的情况, 图 3(b) 表示退火温度为 775℃的情况, 图 3(c) 表示退火温 度为 800℃的情况, 图 3(d) 表示退火温度为 830℃的情况。
         从这些结果可知, 几乎没有看到因最终退火温度对腐蚀速度变化的影响, 但是明 确了对腐蚀形态有很大的变化。即, 明确了在最终退火温度为 725℃以下的试验片中, 腐蚀 形态以全面腐蚀为主进展 ( 所述图 2(a) ~ (c)), 相对于此, 在最终退火温度为 750℃以上 的试验片中, 晶界腐蚀进展。 因此, 明确了通过使最终退火温度为 725℃以下, 可以有效地防 止晶界腐蚀的进展。 并且, 在该实施例中, 最终退火温度的下限为 670℃, 但是即使在该温度 以下也可确认不发生晶界腐蚀。
         图 4 表示在用于所述腐蚀试验的试验片的剖面 (L 方向剖面 ) 上, 对 Ni 和 Cr 进行 EPMA 的映射的结果 ( 关于退火温度在 650 ~ 830℃下的 Ni 映射, 也参照所述图 1)。由该 结果可知, 在含有 Ni 和 Cr 的钛合金中, Ni 和 Cr 在共存的状态下分布, 但是在退火温度为 750℃以上处理的试验片中, Ni 和 Cr 的共存状态 (Ni 和 Cr 同样的分布状态 ) 显著地产生。 即, 认为该共存状态对晶界腐蚀性产生不良影响。
         ( 实施例 2)
         对于与实施例 1 同样制作的腐蚀试验片 ( 最终退火温度为 700℃的试验片 ), 图 5( 附图代用照片 ) 表示二次电子像 (SEM 像 ) 和映射的结果。由于在 SEM 像上看到的白色 析出的位置与 Ni、 Cr、 Fe 的浓度高的部分大体一致, 尤其对于 Ni, 母材部分 (α 相 ) 和析出 部的浓度差清楚, 所以可以说析出部是富 Ni 相。相对于此, 判明了 Pd、 Ru 大体均匀地分布。
         因此, 图 6( 附图代用照片 ) 表示再次通过透射型电子显微镜 (TEM) 观察上述试验 片的 14μm 角视野的例子。TEM 像中的 0.2μm 以上的析出物用圈 ( ○ ) 包围, 但是只要在 TEM 中对其进行点分光分析, 就可以测定 Ni 的含量。并且, 图 6(a) 表示富 Ni 相为 Ti2Ni 的 情况, 图 6(b) 表示富 Ni 相为 β 相的情况。
         在图 6 所示的例子中, 由于作为样品的基础的铸块 (ingot) 的顶侧为 0.49%, 底侧 为 0.43%, 所以平均的母材的 Ni 含量为 0.46%。
         并且, 由于根据点分析可知道 Ni 的含量, 所以从该结果可以判断析出物是否为富 Ni 相 ( 在本发明中, 将母材的平均 Ni 含量的 10 倍以上规定为 “富 Ni 相” )。但是, 根据所 述的映射的结果, 推测析出物几乎为富 Ni 相。
         进而, 对此时的每个析出物分别施以电子束, 可以通过电子束衍射解析析出物的 结晶构造, 其结果是, 可以判断析出物是 Ti2Ni 还是 β 相。富 Ni 相的分析结果的一例在图 6 中一起表示。
         对于上述试验片, 研究了对最终退火温度 ( 大气中 ) 施加各种改变时的 ( 其中, 在 650℃、 700℃、 725℃、 750℃、 800℃、 830℃下实施 ) 析出物的形态 ( 是 Ti2Ni 还是 β 相 )。 其 结果如下述表 2 所示。
         ( 表 2)
         从该结果可知, 当最终退火温度为 650℃、 700℃、 725℃时, 检测出了 Ti2Ni, 但是在 除此之外的 750℃、 800℃、 830℃下未检测出 Ti2Ni, 而是仅检测出 β 相。 当结合所述表 1 的 结果研究时可知, 富 Ni 相含有 Ti2Ni, 由此可以抑制晶界腐蚀。

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