重庆时时彩5星走势: 一种碳氢料加氢方法及其组合式膨胀床加氢反应器.pdf

一种碳氢料加氢方法及其组合式膨胀床加氢反应器，适合于中低温煤焦油重馏分加氢热裂化过程、煤直接加氢制油过程，可实现反应段和反应产物R1P综合分离段的一体化，可在第一时间对R1P实施降温以抑制重组分热缩合反应和或洗涤以降低气体产物中固体含量和或溶解、精馏以降低气体产物中重烃含量，反应器R1E设置下段R1DS即膨胀床反应区和上段R1US即热高压分离气体洗涤区，R1P进入R1US在闪蒸空间分离为可能含固体的气体R1PV和可能含固体的液体物流S1L，气体R1PV与洗涤油SX接触洗涤后分离为富洗涤油SXK和气体S1V，至少一部分物流S1L或其馏分油返回下段R1DS循环反应。

1.一种碳氢料加氢反应方法及其组合式膨胀床加氢反应器，其特征在于包含以下步
骤：
(1)第一加氢反应过程R1使用加氢反应器R1X，加氢反应器R1X至少包含一台组合式膨
胀床加氢反应器R1E，当加氢反应器R1X数量多于1台且为串联操作关系时，以原料R1F的加
工过程正流向为基准，其它反应器位于组合式膨胀床加氢反应器R1E的上游；
在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，进行至少一部分第一加氢反应过程R1和第一加氢
反应流出物R1P的热高压分离气体洗涤过程S1DW；
①在第一加氢反应过程R1，在存在氢气、液相烃同时可能存在固体颗粒的混相物料条
件下，至少含有碳元素和氢元素的原料R1F进入第一加氢反应过程R1进行第一加氢反应R1R
得到第一加氢反应产物BASE-R1P；
原料R1F，由液态原料R1FL和可能存在的固体颗粒原料R1FS组成；
基于第一加氢反应产物BASE-R1P的含有氢气、液相烃同时可能含有固体颗粒的物料用
作第一加氢反应流出物R1P；
第一加氢反应过程R1中，存在氢气、液相烃同时可能存在固体颗粒；
第一加氢反应R1R，包含至少一部分液态原料R1FL的加氢精制反应，可能包含至少一部
分液态原料R1FL的加氢热裂化反应，可能包含至少一部分可能存在的固态物料R1FS的加氢
热裂化反应；
第一加氢反应过程R1，可能使用催化剂R1C；
第一加氢反应产物BASE-R1P，为含有氢气、液相烃同时可能含有固体颗粒的混相物料；
第一加氢反应流出物R1P用于排出第一加氢反应产物BASE-R1P，为含有氢气、液相烃同
时可能含有固体颗粒的混相物料；
第一加氢反应流出物R1P，以1路或2路或多路物料的形式出现；
②在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置洗涤步骤S1X；
温度为T2的物流R1P进入热高压分离气体洗涤过程S1DW；
在洗涤步骤S1X，物流R1P或分离物流R1P所得气体R1PV与洗涤油SX，完成至少一次气液
接触后分离为主要由常规液态烃组成的同时可能含有固体颗粒的富洗涤油SXK和在体积上
主要由氢气组成的洗涤气S1XV；
分离物流R1P得到液体R1PL，至少一部分液体R1PL用作液相物流S1LP；
基于洗涤气S1XV的物流用作热高分气S1V；
热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：洗涤气S1XV中的常规液态烃的50％馏出
点的常规沸点温度低于气体R1PV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或单位
体积的洗涤气S1XV中的固体重量含量的平均值低于单位体积的气体R1PV中的固体重量含
量平均值；
③组合式膨胀床加氢反应器R1E为立式反应器，在组合式膨胀床加氢反应器R1E的壳体
R1ES内，设置下段R1DS即膨胀床加氢反应区和上段R1US即串联操作的热高压分离气体洗涤
区，上段和下段之间设置隔板GB，上段R1US设置闪蒸空间FD、集液室CLD和气液洗涤段SX；
主进料R1EF1包含基于原料R1F的烃物流，同时可能含有含氢气的气体物流R1EFV；
在下段R1DS进行第一加氢反应过程R1，主进料R1EF1自下部进入反应器R1E的下段R1DS
空间的下部向上流动通过膨胀床加氢反应区R1DSR进行加氢反应转变为第一加氢反应产物
BASE-R1P，基于第一加氢反应产物BASE-R1P的含有氢气、液相烃同时可能含有固体颗粒的
混相物料用作第一加氢反应流出物R1P；
反应产物越过隔板GB、流过通道PA后，成为物流R1P进入上段R1US；
在上段R1US设置洗涤段S1WS，进行热高压分离气体洗涤过程S1DW的洗涤步骤S1X；
在洗涤段S1WS，物流R1P或分离物流R1P所得气体R1PV与洗涤油SX，完成至少一次气液
接触后分离为主要由常规液态烃组成的同时可能含有固体颗粒的富洗涤油SXK和在体积上
主要由氢气组成的洗涤气S1XV；
洗涤气S1XV自上段R1US的上部排出反应器R1ES；
富洗涤油SXK自上段R1US的下部集液室CLD排出上段R1US。
2.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)第一加氢反应过程R1使用加氢反应器R1X，加氢反应器R1X至少包含一台组合式膨
胀床加氢反应器R1E，当加氢反应器R1X数量多于1台时且为串联操作关系时，以原料R1F的
加工过程流向为基准，其它反应器位于组合式膨胀床加氢反应器R1E的上游；
在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，进行至少一部分第一加氢反应过程R1和第一加氢
反应流出物R1P的热高压分离气体洗涤过程S1DW；
①在第一加氢反应过程R1，在存在氢气、液相烃和固体颗粒的三相物料条件下，至少含
有碳元素和氢元素的原料R1F进入第一加氢反应过程R1进行第一加氢反应R1R得到第一加
氢反应产物BASE-R1P；
原料R1F，由液态原料R1FL和可能存在的固体颗粒原料R1FS组成；
基于第一加氢反应产物BASE-R1P的含有氢气、液相烃和固体颗粒的三相物料用作第一
加氢反应流出物R1P；
第一加氢反应过程R1中，至少存在氢气、液相烃和固体颗粒三相物料；
第一加氢反应R1R，包含至少一部分液态原料R1FL的加氢精制反应，包含至少一部分液
态原料R1FL的加氢热裂化反应，可能包含至少一部分可能存在的固态物料R1FS的加氢热裂
化反应；
第一加氢反应过程R1，使用催化剂R1C；
第一加氢反应产物BASE-R1P，为含有氢气、液相烃和固体颗粒的三相物料；
第一加氢反应流出物R1P用于排出第一加氢反应产物BASE-R1P，为含有氢气、常规液态
烃、固体颗粒的三相物料；
第一加氢反应流出物R1P，以1路或2路或多路物料的形式出现；
②在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置闪蒸步骤S1、洗涤步骤S1X；
温度为T2的物流R1P进入热高压分离气体洗涤过程S1DW；
在闪蒸步骤S1，物流R1P分离为含有固体的气体物流R1PV和含有固体的液体物流R1PL；
在洗涤步骤S1X，气体R1PV与洗涤油SX，完成至少一次气液接触后分离为主要由常规液
态烃组成的含固体的富洗涤油SXK和在体积上主要由氢气组成的洗涤气S1XV；
分离物流R1P得到液体R1PL，至少一部分液体R1PL用作液相物流S1LP；
基于洗涤气S1XV的物流用作热高分气S1V；
热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：洗涤气S1XV中的常规液态烃的50％馏出
点的常规沸点温度低于气体R1PV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或单位
体积的洗涤气S1XV中的固体重量含量的平均值低于单位体积的气体R1PV中的固体重量含
量平均值；富洗涤油SXK的操作温度T3低于物流R1P的操作温度T2；洗涤气S1XV的操作温度
T4低于物流R1P的操作温度T2；
③组合式膨胀床加氢反应器R1E为立式反应器，在组合式膨胀床加氢反应器R1E的壳体
R1ES内，设置下段R1DS即膨胀床加氢反应区和上段R1US即串联操作的热高压分离气体洗涤
区，上段和下段之间设置隔板GB，上段R1US设置闪蒸空间FD、集液室CLD和气液洗涤段SX；
主进料R1EF1包含基于原料R1F的烃物流，同时可能含有含氢气的气体物流R1EFV；
在下段R1DS进行第一加氢反应过程R1：主进料R1EF1自下部进入反应器R1E的下段R1DS
空间的下部向上流动通过膨胀床加氢反应区R1DSR进行加氢反应转变转变为第一加氢反应
产物BASE-R1P，基于第一加氢反应产物BASE-R1P的含有氢气、液相烃、固体颗粒的三相物料
用作第一加氢反应流出物R1P；
反应产物越过隔板GB、流过通道PA后，成为物流R1P进入上段R1US；
在上段R1US设置闪蒸段FD、洗涤段S1WS，进行热高压分离气体洗涤过程S1DW的闪蒸步
骤S1、洗涤步骤S1X；
在闪蒸段FD，物流R1P分离为含有固体的气体物流R1PV和含有固体的液体物流R1PL；
在洗涤段S1WS，气体R1PV与洗涤油SX，完成至少一次气液逆流接触后分离为主要由常
规液态烃组成的含固体的富洗涤油SXK和在体积上主要由氢气组成的洗涤气S1XV；
洗涤气S1XV自上段R1US的上部排出反应器R1ES；
富洗涤油SXK自上段R1US的下部集液室CLD排出上段R1US。
3.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)第一加氢反应过程R1使用加氢反应器R1X，加氢反应器R1X至少包含一台组合式膨
胀床加氢反应器R1E，当加氢反应器R1X数量多于1台时且为串联操作关系时，以原料R1F的
加工过程流向为基准，其它反应器位于组合式膨胀床加氢反应器R1E的上游；
在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，进行至少一部分第一加氢反应过程R1和第一加氢
反应流出物R1P的热高压分离气体洗涤过程S1DW；
①在第一加氢反应过程R1，在存在氢气、液相烃和固体颗粒的三相物料条件下，至少含
有碳元素和氢元素的原料R1F进入第一加氢反应过程R1进行第一加氢反应R1R得到第一加
氢反应产物BASE-R1P；
原料R1F，由液态原料R1FL和固态原料R1FS组成；
基于第一加氢反应产物BASE-R1P的含有氢气、液相烃和固体颗粒的三相物料用作第一
加氢反应流出物R1P；
第一加氢反应过程R1中，至少存在氢气、液相烃和固体颗粒三相物料；
第一加氢反应R1R，包含至少一部分液态原料R1FL的加氢精制反应，包含至少一部分液
态原料R1FL的加氢热裂化反应，可能包含至少一部分可能存在的固态物料R1FS的加氢热裂
化反应；
第一加氢反应过程R1，使用催化剂R1C；
第一加氢反应产物BASE-R1P，为含有氢气、液相烃和固体颗粒的三相物料；
第一加氢反应流出物R1P用于排出第一加氢反应产物BASE-R1P，为含有氢气、常规液态
烃、固体颗粒的三相物料；
第一加氢反应流出物R1P，以1路或2路或多路物料的形式出现；
②在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置闪蒸步骤S1、洗涤步骤S1X；
温度为T2的物流R1P进入热高压分离气体洗涤过程S1DW；
在闪蒸步骤S1，物流R1P分离为含有固体的气体物流R1PV和含有固体的液体物流R1PL；
在洗涤步骤S1X，气体R1PV与洗涤油SX，完成至少一次气液接触后分离为主要由常规液
态烃组成的含固体的富洗涤油SXK和在体积上主要由氢气组成的洗涤气S1XV；
分离物流R1P得到液体R1PL，至少一部分液体R1PL用作液相物流S1LP；
基于洗涤气S1XV的物流用作热高分气S1V；
热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：洗涤气S1XV中的常规液态烃的50％馏出
点的常规沸点温度低于气体R1PV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或单位
体积的洗涤气S1XV中的固体重量含量的平均值低于单位体积的气体R1PV中的固体重量含
量平均值；富洗涤油SXK的操作温度T3低于物流R1P的操作温度T2；洗涤气S1XV的操作温度
T4低于物流R1P的操作温度T2；
③组合式膨胀床加氢反应器R1E为立式反应器，在组合式膨胀床加氢反应器R1E的壳体
R1ES内，设置下段R1DS即膨胀床加氢反应区和上段R1US即串联操作的热高压分离气体洗涤
区，上段和下段之间设置隔板GB，上段R1US设置闪蒸空间FD、集液室CLD和气液洗涤段SX；
主进料R1EF1包含基于原料R1F的烃物流，同时可能含有含氢气的气体物流R1EFV；
在下段R1DS进行第一加氢反应过程R1：主进料R1EF1自下部进入反应器R1E的下段R1DS
空间的下部向上流动通过膨胀床加氢反应区R1DSR进行加氢反应转变转变为第一加氢反应
产物BASE-R1P，基于第一加氢反应产物BASE-R1P的含有氢气、液相烃、固体颗粒的三相物料
用作第一加氢反应流出物R1P；
反应产物越过隔板GB、流过通道PA后，成为物流R1P进入上段R1US；
在上段R1US设置闪蒸段FD、洗涤段S1WS，进行热高压分离气体洗涤过程S1DW的闪蒸步
骤S1、洗涤步骤S1X；
在闪蒸段FD，物流R1P分离为含有固体的气体物流R1PV和含有固体的液体物流R1PL；
在洗涤段S1WS，气体R1PV与洗涤油SX，完成至少一次气液逆流接触后分离为主要由常
规液态烃组成的含固体的富洗涤油SXK和在体积上主要由氢气组成的洗涤气S1XV；
洗涤气S1XV自上段R1US的上部排出反应器R1ES；
富洗涤油SXK自上段R1US的下部集液室CLD排出上段R1US。
4.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)第一加氢反应过程R1，选自下列加氢反应过程的一种或2种或几种：
①中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所得油品的使用膨胀床的加氢过程；热加
工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油催化裂解过程；
②高温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所得油品的使用膨胀床的加氢过程；
③煤加氢直接液化制油过程使用膨胀床的加氢过程，包括使用供氢溶剂油的煤加氢直
接液化制油过程、油煤共炼过程、煤临氢热溶液化过程；
④页岩油重油或页岩油热加工过程所得油品的使用膨胀床的加氢过程；
⑤乙烯裂解焦油的使用膨胀床的加氢过程；
⑥石油基重油热加工过程所得油品的使用膨胀床的加氢过程；
⑦石油砂基重油热加工过程所得油品的使用膨胀床的加氢过程；
⑧其它芳烃重量含量高于40％、有机氮重量含量高于0.10％的烃油的使用膨胀床的加
氢过程。
5.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在第一加氢反应过程R1，存在的固体颗粒选自下列中的一种或几种：
①煤加氢直接液化过程所得半焦颗粒；
②催化剂颗粒；
③铁锈颗粒；
④无机物颗粒；
⑤煤焦化过程产生的进入煤焦油中的固体颗粒；
⑥来自烃类热缩合过程的产物固体颗粒；
⑦来自页岩的固体颗粒；
⑧来自油砂的固体颗粒；
⑨其它存在于第一加氢反应产物BASE-R1P中的颗粒。
6.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)组合式膨胀床加氢反应器R1E的壳体R1ES内，下段R1DS即膨胀床加氢反应区的催化
剂床层工作方式，选自下列中的1种或几种的组合：
①悬浮床即浆态床；
②沸腾床；
③微膨胀床。
7.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，膨胀床加氢反应区R1DSR的结构形式为无内件
的空筒悬浮床反应区；
主进料R1EF1自下部进入反应器R1E的下段R1DS，经分配器SP1分配后以悬浮床形式向
上流动通过反应区空间进行加氢反应，反应区无内构件，反应产物越过隔板GB、流过通道PA
后，成为物流R1P进入上段R1US。
8.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，膨胀床加氢反应区R1DSR的结构形式为：设置内
环流部件的膨胀床反应区，在膨胀床加氢反应区R1DSR轴线垂直剖面上看，形成中心区域物
流上流而外侧区域液体下流的内环流。
9.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，膨胀床加氢反应区R1DSR的结构形式为：设置内
环流部件的膨胀床反应区，在膨胀床加氢反应区R1DSR轴线垂直剖面上看，形成外侧区域物
流上流而中心区域液体下流的内环流。
10.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，膨胀床加氢反应区R1DSR的结构形式为：设置内
环流部件的膨胀床反应区，设置至少2组内环流部件，每组内环流部件空间区域形成内环流
流场。
11.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，膨胀床加氢反应区R1DSR的中间液体产物循环
形式为：设置器外循环管XP，至少含有烃液的液体中间产物抽出液经过外循环管XP回流至
膨胀床加氢反应区R1DSR内的上游液相位置。
12.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，膨胀床加氢反应区R1DSR的中间液体产物循环
形式为：设置器外循环管XP，设置至少2个位置不同的外循环管，至少含有烃液的液体中间
产物抽出液经过外循环管XP回流至膨胀床加氢反应区R1DSR内的上游液相位置。
13.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，膨胀床加氢反应区R1DSR的中间液体产物循环
形式为：在反应区R1DSR的位置XA中收集液体LXA，液体LXA依靠重力自流至反应区R1DSR的
位置XB处，在反应区R1DSR中位置XB低于位置XA。
14.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，膨胀床加氢反应区R1DSR的中间液体产物循环
形式为：中间液体产物经泵加压后返回反应区R1DSR进行循环加氢反应。
15.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，反应产物越过隔板GB、流过通道PA后，成为物流
R1P进入上段R1US；
通道PA的布置方式为：在器壁R1ES内设置的隔板GB上布置通道管PAI，通道管PAI至少
设置1根。
16.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，反应产物越过隔板GB、流过通道PA后，成为物流
R1P进入上段R1US；
通道PA的布置方式为：在器壁R1ES外布置通道管PAO，通道管PAO至少设置1根。
17.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，来自热高压分离气体洗涤过程S1DW的液相物流
S1LP越过隔板GB进入下段R1DS的形式为：通过器壁R1ES内设置于隔板BG上的通道管PKI，通
道管PKI至少设置1根。
18.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，来自热高压分离气体洗涤过程S1DW的液相物流
S1DWIP越过隔板GB进入下段R1DS的形式为：通过器壁外的通道管PKO，通道管PKO至少设置1
根。
19.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，来自热高压分离气体洗涤过程S1DW的液相物流
S1LP进入下段R1DS的形式为：液相物流S1LP依靠重力自流进入下段R1DS。
20.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，来自热高压分离气体洗涤过程S1DW的液相物流
S1LP进入下段R1DS的形式为：液相物流S1LP经泵加压后进入下段R1DS。
21.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，来自热高压分离气体洗涤过程S1DW的液相物流
S1LP进入下段R1DS的形式为：液相物流S1LP脱除至少一部分固体后进入下段R1DS。
22.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，来自热高压分离气体洗涤过程S1DW的液相物流
S1LP进入下段R1DS的形式为：液相物流S1LP分离出部分低沸点烃组分后进入下段R1DS。
23.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，来自热高压分离气体洗涤过程S1DW的液相物流
S1LP进入下段R1DS的形式为：液相物流S1LP分离出的其液相主要由常规沸点低于550℃的
烃组分组成的物流进入下段R1DS。
24.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在上段R1US得到液相物流S1LP，基于液相物流
S1LP的物流S1LPR进入下段R1DS，其工作方式为：物流S1LPR进入液态原料R1FL通过文丘里
管加速减压形成的低压区物流R1FL-DP中混合后进入下段R1DS。
25.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在上段R1US得到液相物流S1LP，基于液相物流
S1LP的物流S1LPR进入下段R1DS，其工作方式为：物流S1LPR进入气体物流R1EFV通过文丘里
管加速减压形成的低压区物流R1EFV-DP中混合后进入下段R1DS。
26.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在上段R1US得到液相物流ZL，基于液相物流ZL
的物流ZLR进入下段R1DS，其工作方式为：物流ZLR依靠重力自流进入下段R1DS。
27.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在上段R1US得到液相物流ZL，基于液相物流ZL
的物流ZLR进入下段R1DS，其工作方式为：物流ZLR经泵加压后进入下段R1DS。
28.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置洗涤步
骤S1X；
在洗涤步骤S1X，物流R1P与洗涤油SX混合，完成一次气液接触后分离为主要由常规液
态烃组成的同时可能含有固体颗粒的富洗涤油SXK和在体积上主要由氢气组成的洗涤气
S1XV。
29.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置闪蒸步
骤S1、第一洗涤步骤S1A；
在闪蒸步骤S1，物流R1P分离为可能含有固体的气体物流R1PV和可能含有固体的液体
物流R1PL；
在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA，完成至少一次气液逆流接触后分离为
主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第一洗涤油SAK和在体积上主要由氢气组成的第
一洗涤气S1AV；
基于第一洗涤气S1AV的物流用作热高分气S1V。
30.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置闪蒸步
骤S1、第一洗涤步骤S1A；
在闪蒸步骤S1，物流R1P分离为可能含有固体的气体物流R1PV和可能含有固体的液体
物流R1PL；
在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA，完成至少一次气液逆流接触后分离为
主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第一洗涤油SAK和在体积上主要由氢气组成的第
一洗涤气S1AV；
基于第一洗涤气S1AV的物流用作热高分气S1V；
热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％
馏出点的常规沸点温度低于气体R1PV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或
单位体积的第一洗涤气S1AV中的固体重量含量的平均值低于单位体积的气体R1PV中的固
体重量含量平均值；
至少一部分富第一洗涤油SAK和至少一部分液体物流R1PL混合在一起。
31.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置闪蒸步
骤S1、第一洗涤步骤S1A；
在闪蒸步骤S1，物流R1P和来自富第一洗涤油SAK的物流SAKR混合后，分离为可能含有
固体的气体物流R1PV和可能含有固体的液体物流R1PL；
在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA，完成至少一次气液逆流接触后分离为
主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第一洗涤油SAK和在体积上主要由氢气组成的第
一洗涤气S1AV；
至少一部分富第一洗涤油SAK用作物流SAKR去闪蒸步骤S1；
基于第一洗涤气S1AV的物流用作热高分气S1V；
热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％
馏出点的常规沸点温度低于气体R1PV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或
单位体积的第一洗涤气S1AV中的固体重量含量的平均值低于单位体积的气体R1PV中的固
体重量含量平均值。
32.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置闪蒸步
骤S1、第一洗涤步骤S1A；
在闪蒸步骤S1，物流R1P和富第一洗涤油SAK混合后，分离为可能含有固体的气体物流
R1PV和可能含有固体的液体物流R1PL；
在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA，完成至少一次气液逆流接触后分离为
主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第一洗涤油SAK和在体积上主要由氢气组成的第
一洗涤气S1AV；
基于第一洗涤气S1AV的物流用作热高分气S1V；
热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％
馏出点的常规沸点温度低于气体R1PV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或
单位体积的第一洗涤气S1AV中的固体重量含量的平均值低于单位体积的气体R1PV中的固
体重量含量平均值。
33.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置洗涤步
骤S1X；
在洗涤步骤S1X，物流R1P或分离物流R1P所得气体R1PV与洗涤油SX，完成至少一次气液
接触后分离为主要由常规液态烃组成的同时可能含有固体颗粒的富洗涤油SXK和在体积上
主要由氢气组成的洗涤气S1XV；
基于洗涤气S1XV的物流用作热高分气S1V；
热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：洗涤气S1XV中的常规液态烃的50％馏出
点的常规沸点温度低于气体R1PV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或单位
体积的洗涤气S1XV中的固体重量含量的平均值低于单位体积的气体R1PV中的固体重量含
量平均值；
在分离部分S3，热高分气S1V分离为主要由常规液态烃组成的液体S3L和在体积上主要
由氢气组成的气体S3V；
至少第一部分液体S3L用作洗涤油SX，可能存在的第二部分液体S3L作为物流S3LTOR20
使用。
34.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置闪蒸步
骤S1、洗涤步骤S1X；
在闪蒸步骤S1，物流R1P和富第一洗涤油SAK混合后，分离为可能含有固体的气体物流
R1PV和可能含有固体的液体物流R1PL；
在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA，完成至少一次气液逆流接触后分离为
主要由常规液态烃组成的含固体的富第一洗涤油SAK和在体积上主要由氢气组成的第一洗
涤气S1AV；
基于第一洗涤气S1AV的物流用作热高分气S1V；
在分离部分S3，热高分气S1V分离为主要由常规液态烃组成的液体S3L和在体积上主要
由氢气组成的气体S3V；
至少第一部分液体S3L用作洗涤油SX，依靠重力自流进入热高压分离气体洗涤过程
S1DW，对气体R1PV转变为S1V过程的气体进行洗涤；
可能存在的第二部分液体S3L作为物流S3LTOR20使用。
35.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置闪蒸步
骤S1、第一洗涤步骤S1A；
在闪蒸步骤S1，物流R1P和富第一洗涤油SAK混合后，分离为可能含有固体的气体物流
R1PV和可能含有固体的液体物流R1PL；
在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA，完成至少一次气液逆流接触后分离为
主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第一洗涤油SAK和在体积上主要由氢气组成的第
一洗涤气S1AV；
基于第一洗涤气S1AV的物流用作热高分气S1V；
热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％
馏出点的常规沸点温度低于气体R1PV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或
单位体积的第一洗涤气S1AV中的固体重量含量的平均值低于单位体积的气体R1PV中的固
体重量含量平均值；
第一洗涤油SA，选自下列物流的一种或几种：
①基于物流R1P闪蒸所得可能含有固体的液体物流R1PL的含烃液物流；
②基于液态原料R1FL的烃液物流；
③冷却热高分气S1V得到的烃类冷凝液体，经泵加压后用作第一洗涤油SA，或者自流用
作第一洗涤油SA。
36.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置闪蒸步
骤S1、第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B；
在闪蒸步骤S1，物流R1P分离为可能含有固体的气体物流R1PV和可能含有固体的液体
物流R1PL；
在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA，完成至少一次气液逆流接触后分离为
主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第一洗涤油SAK和在体积上主要由氢气组成的第
一洗涤气S1AV；
在第二洗涤步骤S1B，第一洗涤气S1AV与第二洗涤油SB，完成至少一次气液逆流接触后
分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第二洗涤油SBK和在体积上主要由氢气组
成的第二洗涤气S1BV；
基于第二洗涤气S1BV的物流用作热高分气S1V；
热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：
单位体积的第一洗涤气S1AV的固体重量含量的平均值低于单位体积的气体R1PV中的
固体重量含量平均值，和或第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度
低于气体R1PV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度；
单位体积的第二洗涤气S1BV的固体重量含量的平均值低于单位体积的第一洗涤气
S1AV中的固体重量含量平均值，和或第二洗涤气S1BV中的常规液态烃的50％馏出点的常规
沸点温度低于第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度。
37.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置闪蒸步
骤S1、第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B；
在闪蒸步骤S1，物流R1P和来自富第一洗涤油SAK的液体SAKM混合后，分离为可能含有
固体的气体物流R1PV和可能含有固体的液体物流R1PL；
在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA、来自富第二洗涤油SBK的液体SBKM进，
完成至少一次气液逆流接触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第一洗涤
油SAK和在体积上主要由氢气组成的第一洗涤气S1AV；
至少一部分富第一洗涤油SAK用作液体SAKM进入闪蒸步骤S1，可能存在的剩余的富第
一洗涤油SAK作为富第一洗涤油SAK外排油物流SAKP使用；
在第二洗涤步骤S1B，第一洗涤气S1AV与第二洗涤油SB，完成至少一次气液逆流接触后
分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第二洗涤油SBK和在体积上主要由氢气组
成的第二洗涤气S1BV；
至少一部分富第二洗涤油SBK用作液体SBKM进入第一洗涤步骤S1A，可能存在的剩余的
富第二洗涤油SBK作为富第二洗涤油SBK外排油物流SBKP使用；
基于第二洗涤气S1BV的物流用作热高分气S1V；
热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：
单位体积的第一洗涤气S1AV的固体重量含量的平均值低于单位体积的气体R1PV中的
固体重量含量平均值，和或第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度
低于气体R1PV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度；
单位体积的第二洗涤气S1BV的固体重量含量的平均值低于单位体积的第一洗涤气
S1AV中的固体重量含量平均值，和或第二洗涤气S1BV中的常规液态烃的50％馏出点的常规
沸点温度低于第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度。
38.根据权利要求36所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置闪蒸步
骤S1、第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B；
在闪蒸步骤S1，物流R1P和富第一洗涤油SAK混合后，分离为可能含有固体的气体物流
R1PV和可能含有固体的液体物流R1PL；
在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA、富第二洗涤油SBK，完成至少一次气液
逆流接触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第一洗涤油SAK和在体积上主
要由氢气组成的第一洗涤气S1AV；
在第二洗涤步骤S1B，第一洗涤气S1AV与第二洗涤油SB，完成至少一次气液逆流接触后
分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第二洗涤油SBK和在体积上主要由氢气组
成的第二洗涤气S1BV；
基于第二洗涤气S1BV的物流用作热高分气S1V；
热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：
单位体积的第一洗涤气S1AV的固体重量含量的平均值低于单位体积的气体R1PV中的
固体重量含量平均值，和或第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度
低于气体R1PV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度；
单位体积的第二洗涤气S1BV的固体重量含量的平均值低于单位体积的第一洗涤气
S1AV中的固体重量含量平均值，和或第二洗涤气S1BV中的常规液态烃的50％馏出点的常规
沸点温度低于第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度。
39.根据权利要求36所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置闪蒸步
骤S1、第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B；
在闪蒸步骤S1，物流R1P分离为可能含有固体的气体物流R1PV和可能含有固体的液体
物流R1PL；
在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA，完成至少一次气液逆流接触后分离为
主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第一洗涤油SAK和在体积上主要由氢气组成的第
一洗涤气S1AV；
在第二洗涤步骤S1B，第一洗涤气S1AV与第二洗涤油SB，完成至少一次气液逆流接触后
分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第二洗涤油SBK和在体积上主要由氢气组
成的第二洗涤气S1BV；
基于第二洗涤气S1BV的物流用作热高分气S1V；
热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：
单位体积的第一洗涤气S1AV的固体重量含量的平均值低于单位体积的气体R1PV中的
固体重量含量平均值，和或第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度
低于气体R1PV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度；
单位体积的第二洗涤气S1BV的固体重量含量的平均值低于单位体积的第一洗涤气
S1AV中的固体重量含量平均值，和或第二洗涤气S1BV中的常规液态烃的50％馏出点的常规
沸点温度低于第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度；
第一洗涤油SA，由至少一部分液体物流R1PL组成；
第二洗涤油SB，选自下列物流的一种或2种：
①基于液态原料R1FL的烃液体；
②冷却热高分气S1V得到的烃类冷凝液体，经泵加压后用作第二洗涤油SB，或者自流用
作第二洗涤油SB。
40.根据权利要求36所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置闪蒸步
骤S1、第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B；
在闪蒸步骤S1，物流R1P分离为可能含有固体的气体物流R1PV和可能含有固体的液体
物流R1PL；
在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA，完成至少一次气液逆流接触后分离为
主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第一洗涤油SAK和在体积上主要由氢气组成的第
一洗涤气S1AV；
在第二洗涤步骤S1B，第一洗涤气S1AV与第二洗涤油SB，完成至少一次气液逆流接触后
分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第二洗涤油SBK和在体积上主要由氢气组
成的第二洗涤气S1BV；
基于第二洗涤气S1BV的物流用作热高分气S1V；
热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：
单位体积的第一洗涤气S1AV的固体重量含量的平均值低于单位体积的气体R1PV中的
固体重量含量平均值，和或第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度
低于气体R1PV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度；
单位体积的第二洗涤气S1BV的固体重量含量的平均值低于单位体积的第一洗涤气
S1AV中的固体重量含量平均值，和或第二洗涤气S1BV中的常规液态烃的50％馏出点的常规
沸点温度低于第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度；
第一洗涤油SA，为基于液态原料R1FL的烃液体；
第二洗涤油SB，为冷却热高分气S1V得到的烃类冷凝液体，自流用作第二洗涤油SB。
41.根据权利要求36所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置闪蒸步
骤S1、第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B；
第二洗涤油SB中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度低于第一洗涤油SA中的
常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，第二洗涤油SB中的常规液态烃的90％馏出点的
常规沸点温度低于第一洗涤油SA中的常规液态烃的90％馏出点的常规沸点温度。
42.根据权利要求36所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置闪蒸步
骤S1、第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B；
第二洗涤油SB中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度低于第一洗涤油SA中的
常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度至少50℃，第二洗涤油SB中的常规液态烃的90％
馏出点的常规沸点温度低于第一洗涤油SA中的常规液态烃的90％馏出点的常规沸点温度
至少50℃。
43.根据权利要求36所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置闪蒸步
骤S1、第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B；
第二洗涤油SB中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度低于第一洗涤油SA中的
常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度至少100℃，第二洗涤油SB中的常规液态烃的
90％馏出点的常规沸点温度低于第一洗涤油SA中的常规液态烃的90％馏出点的常规沸点
温度至少100℃。
44.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置闪蒸步
骤S1、第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B、第三洗涤步骤S1C；
在闪蒸步骤S1，物流R1P分离为可能含有固体的气体物流R1PV和可能含有固体的液体
物流R1PL；
在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA，完成至少一次气液逆流接触后分离为
主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第一洗涤油SAK和在体积上主要由氢气组成的第
一洗涤气S1AV；
在第二洗涤步骤S1B，第一洗涤气S1AV与第二洗涤油SB，完成至少一次气液逆流接触后
分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第二洗涤油SBK和在体积上主要由氢气组
成的第二洗涤气S1BV；
在第三洗涤步骤S1C，第二洗涤气S1BV与第三洗涤油SC，完成至少一次气液逆流接触后
分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第三洗涤油SCK和在体积上主要由氢气组
成的第三洗涤气S1CV；
基于第三洗涤气S1CV的物流用作热高分气S1V；
热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：
第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度低于气体R1PV中的常
规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或单位体积的第一洗涤气S1AV的固体重量含量
的平均值低于单位体积的气体R1PV中的固体重量含量平均值；
第二洗涤气S1BV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度低于第一洗涤气S1AV
中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或单位体积的第二洗涤气S1BV的固体重
量含量的平均值低于单位体积的第一洗涤气S1AV中的固体重量含量平均值；
第三洗涤气S1CV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度低于第二洗涤气S1BV
中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或单位体积的第三洗涤气S1CV的固体重
量含量的平均值低于单位体积的第二洗涤气S1BV中的固体重量含量平均值。
45.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置闪蒸步
骤S1、第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B、第三洗涤步骤S1C；
在闪蒸步骤S1，物流R1P与来自富第一洗涤油SAK的液体SAKM混合后，分离为可能含有
固体的气体物流R1PV和可能含有固体的液体物流R1PL；
至少一部分液体物流R1PL用作第一洗涤油SA进入第一洗涤步骤S1A，可能存在的第二
部分液体物流R1PL用作热高分油S1LP；
在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA、来自富第二洗涤油SBK的液体SBKM，完
成至少一次气液逆流接触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第一洗涤油
SAK和在体积上主要由氢气组成的第一洗涤气S1AV；
至少一部分富第一洗涤油SAK用作液体SAKM进入闪蒸步骤S1，可能存在的剩余的富第
一洗涤油SAK作为富第一洗涤油SAK的外排油物流SAKP使用；
在第二洗涤步骤S1B，第一洗涤气S1AV与第二洗涤油SB、来自富第三洗涤油SCK的液体
SCKM，完成至少一次气液逆流接触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第二
洗涤油SBK和在体积上主要由氢气组成的第二洗涤气S1BV；
至少一部分富第二洗涤油SBK用作液体SBKM进入第一洗涤步骤S1A，可能存在的剩余的
富第二洗涤油SBK作为富第二洗涤油SBK的外排油物流SBKP使用；
在第三洗涤步骤S1C，第二洗涤气S1BV与第三洗涤油SC，完成至少一次气液逆流接触后
分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第三洗涤油SCK和在体积上主要由氢气组
成的第三洗涤气S1CV；
至少一部分富第三洗涤油SCK用作液体SCKM进入第一洗涤步骤S1A，可能存在的剩余的
富第三洗涤油SCK作为富第三洗涤油SCK的外排油物流SCKP使用；
基于第三洗涤气S1CV的物流用作热高分气S1V；
热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：
第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度低于气体R1PV中的常
规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或单位体积的第一洗涤气S1AV的固体重量含量
的平均值低于单位体积的气体R1PV中的固体重量含量平均值；
第二洗涤气S1BV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度低于第一洗涤气S1AV
中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或单位体积的第二洗涤气S1BV的固体重
量含量的平均值低于单位体积的第一洗涤气S1AV中的固体重量含量平均值；
第三洗涤气S1CV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度低于第二洗涤气S1BV
中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或单位体积的第三洗涤气S1CV的固体重
量含量的平均值低于单位体积的第二洗涤气S1BV中的固体重量含量平均值。
46.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置闪蒸步
骤S1、第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B、第三洗涤步骤S1C；
在闪蒸步骤S1，物流R1P与富第一洗涤油SAK混合后，分离为可能含有固体的气体物流
R1PV和可能含有固体的液体物流R1PL；
第一部分液体物流R1PL用作第一洗涤油SA进入第一洗涤步骤S1A，第二部分液体物流
R1PL用作热高分油S1LP；
在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA、富第二洗涤油SBK，完成至少一次气液
逆流接触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第一洗涤油SAK和在体积上主
要由氢气组成的第一洗涤气S1AV；
在第二洗涤步骤S1B，第一洗涤气S1AV与第二洗涤油SB、富第三洗涤油SCK，完成至少一
次气液逆流接触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第二洗涤油SBK和在体
积上主要由氢气组成的第二洗涤气S1BV；
在第三洗涤步骤S1C，第二洗涤气S1BV与第三洗涤油SC，完成至少一次气液逆流接触后
分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第三洗涤油SCK和在体积上主要由氢气组
成的第三洗涤气S1CV；
基于第三洗涤气S1CV的物流用作热高分气S1V；
热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：
第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度低于气体R1PV中的常
规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或单位体积的第一洗涤气S1AV的固体重量含量
的平均值低于单位体积的气体R1PV中的固体重量含量平均值；
第二洗涤气S1BV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度低于第一洗涤气S1AV
中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或单位体积的第二洗涤气S1BV的固体重
量含量的平均值低于单位体积的第一洗涤气S1AV中的固体重量含量平均值；
第三洗涤气S1CV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度低于第二洗涤气S1BV
中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或单位体积的第三洗涤气S1CV的固体重
量含量的平均值低于单位体积的第二洗涤气S1BV中的固体重量含量平均值。
47.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，进行热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置闪蒸
步骤S1、第一洗涤步骤S1A；
在闪蒸步骤S1，物流R1P分离为可能含有固体的气体物流R1PV和可能含有固体的液体
物流R1PL；
在第一洗涤步骤S1A，设置传质段ATM，气体物流R1PV进入第一洗涤步骤S1A的传质段
ATM的下部向上流过传质段ATM与液体完成至少1次逆流接触后离开馏分洗涤步骤S1A成为
第一洗涤气S1AV；第一洗涤油SA进入传质段ATM上部向下流过传质段ATM与气体完成逆流接
触后离开传质段ATM成为富第一洗涤油SAK；
在第一洗涤步骤S1A，设置洗涤油DAXR循环回路；
在第一洗涤步骤S1A，收集来自传质段ATM的液相物流DAX，以液体的正向流程为基准，
将至少一部分液相物流DAX循环返回至其上游液体物流DAXB中构成循环洗涤油DAXR，循环
洗涤油DAXR与液体物流DAXB混合后一并流动接触洗涤上升的气体，循环洗涤油DAXR在传质
段ATM内流动成为液相物流DAX后完成一个完整循环，如此增加该循环回路中的液体/气体
的体积比例。
48.根据权利要求47所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，进行热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置闪蒸
步骤S1、第一洗涤步骤S1A；
以气体的正向流程为基准，循环洗涤油DAXR进入第一洗涤过程S1A的位置PAD1，位于液
相物流DAX抽出位置至该处气体后续的整个洗涤过程结束位置之间的位置，但是不能与第
一洗涤油SA混合接触，最多只能与第一洗涤油SA的下游液相物流混合。
49.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置闪蒸步
骤S1、第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B；
在闪蒸步骤S1，物流R1P分离为可能含有固体的气体物流R1PV和可能含有固体的液体
物流R1PL；
在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA，完成至少一次气液逆流接触后分离为
主要由常规液态烃组成的含固体的富第一洗涤油SAK和在体积上主要由氢气组成的第一洗
涤气S1AV；
在第二洗涤步骤S1B，第一洗涤气S1AV与第二洗涤油SB，完成至少一次气液逆流接触后
分离为主要由常规液态烃组成的含固体的富第二洗涤油SBK和在体积上主要由氢气组成的
第二洗涤气S1BV；
在第二洗涤步骤S1B，设置传质段BTM，设置洗涤油DBXR循环回路；
在第二洗涤步骤S1B，收集来自传质段BTM的液相物流DBX，以液体的正向流程为基准，
将至少一部分液相物流DBX循环返回至其上游液体物流DBXB中构成循环洗涤油DBXR，循环
洗涤油DBXR与液体物流DBXB混合后一并流动接触洗涤上升的气体，循环洗涤油DBXR在传质
段BTM内流动成为液相物流DBX后完成一个完整循环，如此增加该循环回路中的液体/气体
的体积比例。
50.根据权利要求49所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置闪蒸步
骤S1、第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B；
以气体的正向流程为基准，循环洗涤油DBXR进入洗涤过程S1B的位置PBD1，位于液相物
流DBX抽出位置至该处气体后续的整个洗涤过程结束位置之间的位置，但是不能与第二涤
油SB混合接触，最多只能与第二洗涤油SB的下游液相物流混合。
51.根据权利要求49所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置闪蒸步
骤S1、第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B；
在闪蒸步骤S1，物流R1P分离为可能含有固体的气体物流R1PV和可能含有固体的液体
物流R1PL；
在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA、来自富第二洗涤油SBK的液体SBKM，完
成至少一次气液逆流接触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第一洗涤油
SAK和在体积上主要由氢气组成的第一洗涤气S1AV；
在第二洗涤步骤S1B，第一洗涤气S1AV与第二洗涤油SB、来自富第三洗涤油SCK的液体
SCKM，完成至少一次气液逆流接触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第二
洗涤油SBK和在体积上主要由氢气组成的第二洗涤气S1BV；
至少一部分富第二洗涤油SBK用作液体SBKM进入第一洗涤步骤S1A，可能存在的剩余的
富第二洗涤油SBK作为富第二洗涤油SBK的外排油物流SBKP使用；
在第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B组成的联合洗涤过程S1AB，设置洗涤油DABXR循
环回路；
在联合洗涤过程S1AB，收集来自传质段ABTM的液相物流DABX，以液体的正向流程为基
准，将至少一部分液相物流DABX循环返回至其上游液体物流DABXB中构成循环洗涤油
DABXR，循环洗涤油DABXR与液体物流DABXB混合后一并流动接触洗涤上升的气体，循环洗涤
油DABXR在传质段ABTM内流动成为液相物流DABX后完成一个完整循环，如此增加该循环回
路中的液体/气体的体积比例；
以气体的正向流程为基准，循环洗涤油DABXR进入联合洗涤过程S1AB的位置PABD1，位
于液相物流DABX抽出位置至该处气体后续的整个洗涤过程结束位置之间的任意位置。
52.根据权利要求51所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置闪蒸步
骤S1、第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B；
以气体的正向流程为基准，循环洗涤油DABXR进入联合洗涤过程S1AB的位置PABD1，位
于液相物流DABX抽出位置至该处气体后续的整个洗涤过程结束位置之间的位置，但是不能
与第二洗涤油SBK混合接触，最多只能与第二洗涤油SBK的下游液相物流混合。
53.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，至少一部分
物流S1LP返回第一加氢反应过程R1进行第一加氢反应R1R，其流程方式是：设置降压步骤
S1LP-DPS；
在降压步骤S1LP-DPS，物流S1LP经过降压设备得到降压后物流S1LP-VLS，物流S1LP-
VLS脱出气体得到脱气体物流S1LP-VLS-DG，至少一部分脱气体物流S1LP-VLS-DG返回第一
加氢反应过程R1进行第一加氢反应R1R。
54.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，至少一部分
物流S1LP返回第一加氢反应过程R1进行第一加氢反应R1R，其流程方式是：设置降压步骤
S1LP-DPS和分馏过程S1LP-FRAC；
在降压步骤S1LP-DPS，物流S1LP经过降压设备得到降压后物流S1LP-VLS；
在分馏过程S1LP-FRAC，回收降压后物流S1LP-VLS，得到主要由常规沸点低于550℃的
常规液态烃组成的馏分油S1LP-TOR1，至少一部分馏分油BS-TOR1返回第一加氢反应过程R1
进行第一加氢反应R1R。
55.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，至少一部分
物流S1LP返回第一加氢反应过程R1进行第一加氢反应R1R，其流程方式是：设置降压步骤
S1LP-DPS和分馏过程S1LP-FRAC；
在降压步骤S1LP-DPS，物流S1LP经过降压设备得到降压后物流S1LP-VLS；
在分馏过程S1LP-FRAC，回收降压后物流S1LP-VLS，得到主要由常规沸点低于350℃的
常规液态烃组成的馏分油S1LP-TOR20-M，至少一部分馏分油S1LP-TOR20-M进入第二加氢提
质反应过程R20与第二加氢提质催化剂R20C接触；
在分馏过程S1LP-FRAC，回收降压后物流S1LP-VLS，得到主要由常规沸点为350～550℃
的常规液态烃组成的馏分油S1LP-TOR1-H，至少一部分馏分油S1LP-TOR1-H返回第一加氢反
应过程R1进行第一加氢反应R1R；
(2)在加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20；
在第二加氢提质反应过程R20，基于气体S1V的物流S1VTOR20进入第二加氢提质反应过
程R20，在氢气和第二加氢提质催化剂R20C存在条件下进行第二加氢提质反应R20R，得到第
二加氢提质反应流出物R20P。
56.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E的上段R1US中，设置液体R1PL的氢气气提过程
BSHS；
在氢气气提过程BSHS，分离物流R1P所得液体R1PL与气提氢气BSH完成至少一次接触，
分离为可能含有固体的气体BSV和可能含有固体的液体物流S1L。
57.根据权利要求56所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E的上段R1US中，设置液体R1PL的氢气气提过程
BSHS；
氢气气提过程BSHS的操作条件为：温度为250～480℃、压力为6～25MPa、气提氢气BSH
与第一加氢反应流出物R1P中常规液态烃的气液体积比BS-KVL为50～5000；
气液体积比KVL定义为：BS-KVL＝VBSH/VBF；
VBSH，表示气提氢气物流BSH的标准状态即0℃、1大气压下的体积流量，立方米/时；
VBF，表示第一加氢反应流出物R1P中常规液态烃的20℃、1大气压下的体积流量，立方
米/时。
58.根据权利要求56所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E的上段R1US中，设置液体R1PL的氢气气提过程
BSHS；
氢气气提过程BSHS的操作条件为：温度为300～450℃、压力为10～20MPa、气液体积比
BS-KVL为500～2000。
59.根据权利要求56所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E的上段R1US中，设置液体R1PL的氢气气提过程
BSHS；
在氢气气提过程BSHS，分离物流R1P所得液体R1PL与气提氢气BSH，完成一次接触分离。
60.根据权利要求56所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E的上段R1US中，设置液体R1PL的氢气气提过程
BSHS；
在氢气气提过程BSHS，分离物流R1P所得液体与气提氢气BSH，完成2～8次逆流接触分
离；
氢气气提过程BSHS在气提分离段BSHT内进行，气提分离段BSHT内设置气液接触传质段
BSHTTM；
在气提分离段BSHT内，气提氢气BSH进入气液接触传质段BSHTTM的下部向上流动；分离
物流R1P所得液体进入气液接触传质段BSHTTM的上部向下流动；液体中的至少一部分低沸
点组分汽化进入气相中。
61.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E的上段R1US中，进行热高压分离气体洗涤过程
S1DW，设置1个洗涤步骤S1X；
在洗涤步骤S1X，分离物流R1P所得气体R1PV与洗涤油SX，完成至少一次气液接触后分
离为其液相主要由常规液态烃组成的富洗涤油SXK和在体积上主要由氢气组成的洗涤气
S1XV；基于洗涤气S1XV的物流用作热高分气S1V；
洗涤步骤S1X在洗涤段S1XT内进行，洗涤段S1XT内设置气液接触传质段S1XTTM；在气液
接触传质段S1XTTM，液相物流与气相物流完成2～8次气液逆流接触分离；
在气液接触传质段S1XTTM内，气体R1PV进入气液接触传质段S1XTTM的下部向上流动；
洗涤油SX进入气液接触传质段S1XTTM的上部向下流动；气体中的至少一部分高沸点组分冷
凝进入液相中。
62.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E的上段R1US中，进行热高压分离气体洗涤过程
S1DW，设置2个或多个洗涤步骤S1X；
在洗涤步骤S1X，物流R1P或分离物流R1P所得气体R1PV与洗涤油SX，完成至少一次气液
接触后分离为主要由常规液态烃组成的富洗涤油SXK和在体积上主要由氢气组成的洗涤气
S1XV；基于洗涤气S1XV的物流用作热高分气S1V；
洗涤步骤S1X在洗涤段S1XT内进行，洗涤段S1XT内设置气液接触传质段S1XTTM；在气液
接触传质段S1XTTM，液相物流与气相物流完成2～8次气液逆流接触分离；
在气液接触传质段S1XTTM内，气体R1PV进入气液接触传质段S1XTTM的下部向上流动；
洗涤油SX进入气液接触传质段S1XTTM的上部向下流动；气体中的至少一部分高沸点组分冷
凝进入液相中，同时液体中的至少一部分低沸点组分汽化进入气相中。
63.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，进行热高压分离气体洗涤过程S1DW，至少一部
分物流S1LP作为排放废催化剂的物流S1LP-WP不进入加氢反应过程。
64.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，得到热高分油S1LP；
在降压步骤S1LP-DPS，物流S1LP经过降压设备得到降压后物流S1LP-VLS；
在分馏过程S1LP-FRAC，回收降压后物流S1LP-VLS，得到主要由常规沸点高于530℃的
烃组分组成的馏分油S1LP-DO，馏分油S1LP-DO不进入加氢反应过程。
65.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在热高压分离气体洗涤过程S1DW，气体S1V中含有物流R1P中大部分常规沸点低于
180℃的烃组分，液体S1L中含有物流R1P中大部分常规沸点高于180℃的烃组分。
66.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在热高压分离气体洗涤过程S1DW，气体S1V中含有物流R1P中大部分常规沸点低于
250℃的烃组分，液体S1L中含有物流R1P中大部分常规沸点高于250℃的烃组分。
67.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在热高压分离气体洗涤过程S1DW，气体S1V中含有物流R1P中大部分常规沸点低于
300℃的烃组分，液体S1L中含有物流R1P中大部分常规沸点高于300℃的烃组分。
68.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在热高压分离气体洗涤过程S1DW，气体S1V中含有物流R1P中大部分常规沸点低于
350℃的烃组分，液体S1L中含有物流R1P中大部分常规沸点高于350℃的烃组分。
69.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在热高压分离气体洗涤过程S1DW，气体S1V中含有物流R1P中大部分常规沸点低于
400℃的烃组分，液体S1L中含有物流R1P中大部分常规沸点高于400℃的烃组分。
70.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在热高压分离气体洗涤过程S1DW，气体S1V中含有物流R1P中大部分常规沸点低于
450℃的烃组分，液体S1L中含有物流R1P中大部分常规沸点高于450℃的烃组分。
71.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在热高压分离气体洗涤过程S1DW，液体S1L的常规液态烃中常规沸点高于450℃的
烃组分的重量含量低于40％。
72.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)在热高压分离气体洗涤过程S1DW，液体S1L的常规液态烃中常规沸点高于450℃的
烃组分的重量含量低于30％。
73.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(2)在加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20；
在第二加氢提质反应过程R20，基于气体S1V的物流S1VTOR20和可能存在的液体烃物流
LTOR20进入第二加氢提质反应过程R20，在氢气和第二加氢提质催化剂R20C存在条件下进
行第二加氢提质反应R20R，得到第二加氢提质反应流出物R20P。
74.根据权利要求73所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所得油品的
使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油催化裂解
过程；
(2)在加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20；
第二加氢提质反应流出物R20P中的全部常规液态烃的氮含量低于10PPm、硫含量低于
10PPm，第二加氢提质反应流出物R20P中的柴油组分的十六烷值高于28。
75.根据权利要求73所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所得油品的
使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油催化裂解
过程；
(2)在加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20；
第二加氢提质反应流出物R20P中的全部常规液态烃的氮含量低于5PPm、硫含量低于
5PPm，第二加氢提质反应流出物R20P中的柴油组分的十六烷值高于33。
76.根据权利要求73所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所得油品的
使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油催化裂解
过程；
(2)在加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20；
第二加氢提质反应流出物R20P中的全部常规液态烃的氮含量低于5PPm、硫含量低于
5PPm，第二加氢提质反应流出物R20P中的柴油组分的十六烷值高于38。
77.根据权利要求73所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所得油品的
使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油催化裂解
过程；
(2)在加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20；
第二加氢提质反应流出物R20P中常规沸点低于180℃的常规液态烃的氮含量低于
2PPm、硫含量低于2PPm。
78.根据权利要求73所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所得油品的
使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油催化裂解
过程；
(2)在加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20；
第二加氢提质反应流出物R20P中常规沸点低于180℃的常规液态烃的氮含量低于
1PPm、硫含量低于1PPm。
79.根据权利要求73所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所得油品的
使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油催化裂解
过程；
(2)在加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20的分离过程；
在冷高压分离过程XS3，分离第二加氢提质反应流出物R20P得到主要由常规液态烃组
成的冷高分油XS3L和在体积上主要由氢气组成的冷高分气XS3V。
80.根据权利要求73所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所得油品的
使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油催化裂解
过程；
(2)在加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20的分离过程；
在热高压分离过程XS1，第二加氢提质反应流出物R20P完成高沸点烃组分和低沸点烃
组分的相对分离，得到主要由常规液态烃组成的热高分油XS1L和包含低沸点烃组分的在体
积上主要由氢气组成的热高分气XS1V；
在冷高压分离过程XS3，分离热高分气XS1V得到主要由常规液态烃组成的冷高分油
XS3L和在体积上主要由氢气组成的冷高分气XS3V。
81.根据权利要求80所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(2)在加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20的分离过程；
在热高压分离过程XS1，气体XS1V包含第二加氢提质反应流出物R20P中大部分常规沸
点低于350℃的烃组分；热高分油XS1L包含第二加氢提质反应流出物R20P中大部分常规沸
点高于350℃的烃组分。
82.根据权利要求73所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所得油品的
使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油催化裂解
过程；
(2)在加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20的分离过程；
在热高压分离过程XS1，第二加氢提质反应流出物R20P完成高沸点烃组分和低沸点烃
组分的相对分离，得到主要由常规液态烃组成的热高分油XS1L和包含低沸点烃组分的在体
积上主要由氢气组成的热高分气XS1V；
在中温高压分离过程XS2，分离热高分气XS1V得到主要由常规液态烃组成的中温高分
油XS2L和在体积上主要由氢气组成的中温高分气XS2V；
在冷高压分离过程XS3，分离中温高分气XS2V得到主要由常规液态烃组成的冷高分油
XS3L和在体积上主要由氢气组成的冷高分气XS3V。
83.根据权利要求82所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(2)在加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20的分离过程；
在热高压分离过程XS1，热高分气XS1V包含第二加氢提质反应流出物R20P中大部分常
规沸点低于350℃的烃组分；热高分油XS1L包含第二加氢提质反应流出物R20P中大部分常
规沸点高于350℃的烃组分；
在中温高压分离过程XS2，中温高分气XS3V包含热高分气XS1V中大部分常规沸点低于
于165℃的烃组分；中温高分油XS2L包含第二加氢提质反应流出物R20P中大部分常规沸点
高于165℃的烃组分。
84.根据权利要求73所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所得油品的
使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油催化裂解
过程；
(2)在加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20的生成油的后续加氢改质过
程，分离第二加氢提质反应流出物R20P得到主要由常规沸点高于350℃的烃组分组成的烃
物流R30P-H，烃物流R30P-H进入加氢裂化过程R30P-H-HC，在氢气和加氢裂化催化剂R30P-
H-HCC存在条件下，进行加氢裂化反应R30P-H-HCR得到加氢裂化反应流出物R30P-H-HCP。
85.根据权利要求84所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所得油品的
使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油催化裂解
过程；
(2)在加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20的分离过程；
在热高压分离过程XS1，第二加氢提质反应流出物R20P完成高沸点烃组分和低沸点烃
组分的相对分离，得到主要由常规液态烃组成的热高分油XS1L和包含低沸点烃组分的在体
积上主要由氢气组成的热高分气XS1V；
在热高压分离过程XS1，气体XS1V包含第二加氢提质反应流出物R20P中大部分常规沸
点低于350℃的烃组分；热高分油XS1L包含第二加氢提质反应流出物R20P中大部分常规沸
点高于350℃的烃组分；
在冷高压分离过程XS3，分离热高分气XS1V得到主要由常规液态烃组成的冷高分油
XS3L和在体积上主要由氢气组成的冷高分气XS3V；
至少一部分热高分油XS1L作为烃物流R30P-H进入加氢裂化过程R30P-H-HC。
86.根据权利要求84所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所得油品的
使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油催化裂解
过程；
(2)在加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20的分离过程；
在热高压分离过程XS1，第二加氢提质反应流出物R20P完成高沸点烃组分和低沸点烃
组分的相对分离，得到主要由常规液态烃组成的热高分油XS1L和包含低沸点烃组分的在体
积上主要由氢气组成的气体XS1V；
在热高压分离过程XS1，气体XS1V包含第二加氢提质反应流出物R20P中大部分常规沸
点低于350℃的烃组分；热高分油XS1L包含第二加氢提质反应流出物R20P中大部分常规沸
点高于350℃的烃组分；
在冷高压分离过程XS3，分离气体XS1V得到主要由常规液态烃组成的冷高分油XS3L和
在体积上主要由氢气组成的冷高分气XS3V；
至少一部分热高分油XS1L进入执行加氢热裂化反应的第一加氢反应过程R1，第一加氢
反应过程R1用作加氢裂化过程R30P-H-HC。
87.根据权利要求73所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所得油品的
使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油催化裂解
过程；
(2)在加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20的生成油的后续加氢改质过
程；
分离第二加氢提质反应流出物R20P得到主要由常规沸点为165～350℃的烃组分组成
的烃物流R30P-M，烃物流R30P-M进入加氢提质过程R30P-M-HP，在氢气和加氢提质催化剂
R30P-M-HPC存在条件下进行加氢提质反应R30P-M-HPR得到加氢提质反应流出物R30P-M-
HPP。
88.根据权利要求87所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(2)在加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20的生成油的后续加氢改质过
程；
加氢提质过程R30P-M-HP的加氢提质催化剂R30P-M-HPC，包含加氢选择性开环催化剂。
89.根据权利要求87所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(1)第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所得油品的
使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油催化裂解
过程；
(2)在加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20的分离过程；
在热高压分离过程XS1，第二加氢提质反应流出物R20P完成高沸点烃组分和低沸点烃
组分的相对分离，得到主要由常规液态烃组成的热高分油XS1L和包含低沸点烃组分的在体
积上主要由氢气组成的热高分气XS1V；
在中温高压分离过程XS2，分离热高分气XS1V得到主要由常规液态烃组成的中温高分
油XS2L和在体积上主要由氢气组成的中温高分气XS2V；
在冷高压分离过程XS3，分离中温高分气XS2V得到主要由常规液态烃组成的冷高分油
XS3L和在体积上主要由氢气组成的冷高分气XS3V；
在热高压分离过程XS1，热高分气XS1V包含第二加氢提质反应流出物R20P中大部分常
规沸点低于350℃的烃组分；热高分油XS1L包含第二加氢提质反应流出物R20P中大部分常
规沸点高于350℃的烃组分；
在中温高压分离过程XS2，中温高分气XS2V包含热高分气XS1V中大部分常规沸点低于
于165℃的烃组分；中温高分油XS2L包含第二加氢提质反应流出物R20P中大部分常规沸点
高于165℃的烃组分；
至少一部分中温高分油XS2L作为烃物流R30P-M进入加氢提质过程R30P-M-HP。
90.根据权利要求87所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(2)在加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20的生成油的后续加氢改质过
程；
在加氢提质过程R30P-M-HP之后设置加氢择型断侧链反应区R30P-M-HCX，在氢气和加
氢择型断侧链催化剂R30P-M-HCXC存在条件下，进行加氢择型断侧链反应R30P-M-HCXR得到
加氢择型断侧链反应流出物R30P-M-HCXP。
91.根据权利要求90所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(2)在加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20的生成油的后续加氢改质过
程；
在加氢提质过程R30P-M-HP之后设置加氢择型断侧链反应区R30P-M-HCX，在氢气和加
氢择型断侧链催化剂R30P-M-HCXC存在条件下，加氢提质过程R30P-M-HP的反应流出物进入
加氢择型断侧链反应区R30P-M-HCX，进行加氢择型断侧链反应R30P-M-HCXR得到加氢择型
断侧链反应流出物R30P-M-HCXP。
92.根据权利要求90所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(2)在加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20的生成油的后续加氢改质过
程；
在加氢提质过程R30P-M-HP之后设置加氢择型断侧链反应区R30P-M-HCX，加氢择型断
侧链反应区R30P-M-HCX使进料中柴油馏分的凝点降低至少8℃。
93.根据权利要求90所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(2)在加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20的生成油的后续加氢改质过
程；
在加氢提质过程R30P-M-HP之后设置加氢择型断侧链反应区R30P-M-HCX，加氢择型断
侧链反应区R30P-M-HCX使进料中柴油馏分的凝点降低至少15℃。
94.根据权利要求87所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(2)在加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20的生成油的后续加氢改质过
程；
在加氢提质过程R30P-M-HP之后设置加氢异构降凝反应区R30P-M-HCY，在氢气和加氢
异构降凝催化剂R30P-M-HCYC存在条件下，进行加氢异构降凝反应R30P-M-HCYR得到加氢异
构降凝反应流出物R30P-M-HCYP。
95.根据权利要求94所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(2)在加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20的生成油的后续加氢改质过
程；
在加氢提质过程R30P-M-HP之后设置加氢异构降凝反应区R30P-M-HCY，在氢气和加氢
异构降凝催化剂R30P-M-HCYC存在条件下，加氢提质过程R30P-M-HP的反应流出物进入加氢
异构降凝反应区R30P-M-HCY，进行加氢异构降凝反应R30P-M-HCYR得到加氢异构降凝反应
流出物R30P-M-HCYP。
96.根据权利要求94所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(2)在加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20的生成油的后续加氢改质过
程；
在加氢提质过程R30P-M-HP之后设置加氢异构降凝反应区R30P-M-HCY，加氢异构降凝
反应区R30P-M-HCY使进料中柴油馏分的凝点降低至少8℃。
97.根据权利要求94所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(2)在加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20的生成油的后续加氢改质过
程；
在加氢提质过程R30P-M-HP之后设置加氢异构降凝反应区R30P-M-HCY，加氢异构降凝
反应区R30P-M-HCY使进料中柴油馏分的凝点降低至少15℃。
98.根据权利要求73所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(2)在加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20的生成油的高沸点馏分的循
环加氢裂化过程；
分离第二加氢提质反应流出物R20P得到主要由高沸点常规液态烃组成的物流R30P-
VGO，至少一部分R30P-VGO进入第一加氢反应过程R1与第一加氢催化剂R1C接触。
99.根据权利要求98所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(2)在加氢改质过程R99，R30P-VGO主要由常规沸点高于250℃的烃组分组成。
100.根据权利要求98所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(2)在加氢改质过程R99，R30P-VGO主要由常规沸点高于300℃的烃组分组成。
101.根据权利要求98所述方法及其组合式反应器，其特征在于：
(2)在加氢改质过程R99，R30P-VGO主要由常规沸点高于350℃的烃组分组成。
102.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，组合式反应器的设备结构特征在于：
(1)组合式膨胀床加氢反应器R1E为立式反应器，结构如图1所示；
在壳体R1ES内，设置下段R1DS即膨胀床加氢反应区和上段R1US即串联操作的热高压分
离气体洗涤区，上段和下段之间设置隔板GB；
a、下段R1DS结构
在下段R1DS，在底部设置主进料R1EF1进料管口N01，在下部空间设置主进料R1EF1的分
布器SP01，在顶部设置反应产物BASE-R1P的排料料斗系统GBP；排料料斗系统GBP，为多功能
组件，由隔板GB组件和通道管PA组成；
主进料R1EF1通过进料管口N01进入下段R1DS，经过分布器SP01均匀分布向上流动，通
过膨胀床加氢反应区R1DSR进行加氢反应转变为第一加氢反应产物BASE-R1P，反应产物越
过隔板GB、流过通道PA后，成为物流R1P进入上段R1US；
b、隔板GB组件和通道管PA结构
隔板GB组件，由水平环形隔板GB01、直立半体锥面隔板GB02和集液室CLD抽出斗GB03的
壁面内件组成；
水平环形隔板GB01，有防止形成液体流动死区的作用；
隔板GB02，为以反应器中心轴线为对称轴的直立半体上锥面，为混相反应产物的整流
收集导流部件，具有径向对称的流道且面积逐步收缩，引导混相反应产物形成径向对称的
逐步收缩的加速上行流??；
通道管PA，为一个直立式通道；因为各相物料混合均匀，对悬浮床加氢反应而言通道管
PA内仍然属于有效反应空间；
隔板GB组件、通道管PA共同组成分割下段R1DS空间和上段R1US空间的实体分界面；
c、上段R1US结构
在上段R1US，设置闪蒸空间FD、洗涤段S1WS、集液室CLD；
在闪蒸空间FD，设置水平挡板PB，用于引导离开通道管PA的混相反应流出物R1P将其流
向由向上流动改变为大致水平流动；从水平挡板PB上部俯视，水平挡板PB能够全部遮蔽通
道管PA的上部开口区域；
在洗涤段S1WS，设置洗涤油SX分布器A1和洗涤段传质区A2；在壳体R1ES侧面设置洗涤
油SX进料管口N11，壳体R1ES内设置与洗涤油SX进料管连通的液体进料分布器A1，液体进料
分布器A1使洗涤油SX均匀分布下落到填料传质段A2的顶部平面；A2为填料传质段，包括底
部填料支撑格栅、填料堆积层；在上段R1US的顶部设置热高分气S1V出料管口N021；
在集液室CLD，热高分油S1L通过壳体R1ES侧面设置的出料管口N031排出壳体R1ES。
103.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，组合式反应器的设备结构特征在于：
(1)组合式膨胀床加氢反应器R1E为立式反应器，结构如图2所示；
在壳体R1ES内，设置下段R1DS即膨胀床加氢反应区和上段R1US即串联操作的热高压分
离气体洗涤区，上段和下段之间设置隔板GB；
a、下段R1DS结构
在下段R1DS，在底部设置主进料R1EF1进料管口N01，在下部空间设置主进料R1EF1的分
布器SP01，在顶部设置反应产物BASE-R1P的排料料斗系统GBP；排料料斗系统GBP，为多功能
组件，由隔板GB组件和通道管PA组成；
主进料R1EF1通过进料管口N01进入下段R1DS，经过分布器SP01均匀分布向上流动，通
过膨胀床加氢反应区R1DSR进行加氢反应转变为第一加氢反应产物BASE-R1P，反应产物越
过隔板GB、流过通道PA后，成为物流R1P进入上段R1US；
b、隔板GB组件和通道管PA结构
隔板GB组件，由水平环形隔板GB01、直立半体锥面隔板GB02和集液室CLD抽出斗GB03的
壁面内件组成；
水平环形隔板GB01，有防止形成液体流动死区的作用；
隔板GB02，为以反应器中心轴线为对称轴的直立半体上锥面，为混相反应产物的整流
收集导流部件，具有径向对称的流道且面积逐步收缩，引导混相反应产物形成径向对称的
逐步收缩的加速上行流??；
通道管PA，为一个直立式通道；因为各相物料混合均匀，对悬浮床加氢反应而言通道管
PA内仍然属于有效反应空间；
隔板GB组件、通道管PA共同组成分割下段R1DS空间和上段R1US空间的实体分界面；
c、上段R1US结构
在上段R1US，设置闪蒸空间FD、洗涤段S1WS、氢气气提段BSHT、集液室CLD；
在闪蒸空间FD，设置水平挡板PB，用于引导离开通道管PA的混相反应流出物R1P将其流
向由向上流动改变为大致水平流动；从水平挡板PB上部俯视，水平挡板PB能够全部遮蔽通
道管PA的上部开口区域；
在洗涤段S1WS，设置洗涤油SX分布器A1和洗涤段传质区A2；在壳体R1ES侧面设置洗涤
油SX进料管口N11，壳体R1ES内设置与洗涤油SX进料管连通的液体进料分布器A1，液体进料
分布器A1使洗涤油SX均匀分布下落到填料传质段A2的顶部平面；A2为填料传质段，包括底
部填料支撑格栅、填料堆积层；在上段R1US的顶部设置热高分气S1V出料管口N021；
在氢气气提段BSHT，设置液体分布器B1和氢气气提传质区B2；在壳体R1ES侧面设置气
提氢气BSH进料管口N26，壳体R1ES内设置与气提氢气BSH进料管连通的气体进料分布器B3，
液体进料分布器B1使下流的液体均匀分布下落到填料传质段B2的顶部平面，气体进料分布
器B3使气体均匀分布上行到填料传质段B2的低部平面；B2为填料传质段，包括底部填料支
撑格栅、填料堆积层；
在集液室CLD，热高分油S1L通过壳体R1ES侧面设置的出料管口N031排出壳体R1ES。
104.根据权利要求102或103所述方法及其组合式反应器，组合式反应器的特征在于：
(1)组合式膨胀床加氢反应器R1E为立式反应器；
膨胀床加氢反应区为悬浮床加氢反应区。
105.根据权利要求102或103所述方法及其组合式反应器，组合式反应器的特征在于：
(1)组合式膨胀床加氢反应器R1E为立式反应器；
膨胀床加氢反应区为悬浮床加氢反应区；
第一加氢反应过程R1，为中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所得油品的使用悬
浮床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油催化裂解过程。
106.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，组合式反应器的设备结构特征在于：
(1)组合式膨胀床加氢反应器R1E为立式反应器，结构如图3所示；
在壳体R1ES内，设置下段R1DS即膨胀床加氢反应区和上段R1US即串联操作的热高压分
离气体洗涤区，上段和下段之间设置隔板GB；
a、下段R1DS结构
在下段R1DS，在底部设置主进料R1EF1进料管口N01，在下部空间设置主进料R1EF1的分
布器SP01，在顶部设置反应产物BASE-R1P的排料料斗系统GBP；排料料斗系统GBP，为多功能
组件，由隔板GB组件和通道管PAX组成；
主进料R1EF1通过进料管口N01进入下段R1DS，经过分布器SP01均匀分布向上流动，通
过膨胀床加氢反应区R1DSR进行加氢反应转变为第一加氢反应产物BASE-R1P，反应产物越
过隔板GB、流过通道PAX后，成为物流R1P进入上段R1US；
b、隔板GB组件和通道管PAX结构
隔板GB组件，由水平环形隔板GB01、直立半体下锥面隔板GB02和集液室CLD排液管LP的
管壁壁面组成；
水平环形隔板GB01，有防止形成液体流动死区的作用；
隔板GB02，为以反应器中心轴线为对称轴的直立半体下锥面，为集液室CLD液相的整流
收集导流部件，具有径向对称的流道且面积逐步收缩，引导集液室CLD液体形成径向对称的
逐步收缩的加速下行流??；
通道管PAX，为1根或2根或多根个直立式通道；因为各相物料混合均匀，对悬浮床加氢
反应而言通道管PA内仍然属于有效反应空间；
隔板GB组件、通道管PAX、集液室CLD的器内排液管道LP共同组成分割下段R1DS空间和
上段R1US空间的实体分界面；
c、上段R1US结构
在上段R1US，设置闪蒸空间FD、洗涤段S1WS、集液室CLD；
在闪蒸空间FD，设置水平挡板PBX，用于引导离开通道管PAX的混相反应流出物R1P将其
流向由向上流动改变为大致水平流动；从水平挡板PBX上部俯视，水平挡板PBX能够全部遮
蔽通道管PAX的上部开口区域；
在洗涤段S1WS，设置洗涤油SX分布器A1和洗涤段传质区A2；在壳体R1ES侧面设置洗涤
油SX进料管口N11，壳体R1ES内设置与洗涤油SX进料管连通的液体进料分布器A1，液体进料
分布器A1使洗涤油SX均匀分布下落到填料传质段A2的顶部平面；A2为填料传质段，包括底
部填料支撑格栅、填料堆积层；在上段R1US的顶部设置热高分气S1V出料管口N021；
自集液室CLD经过器内管道LP、器外管道LP1流动的液体，进入循环泵PUMP加压，循环泵
PUMP出口液体分为2路，第一路经过管道LP3与原料R1F混合后作为主进料循环返回下段
R1DS，第二路经过管道LP4作为热高分油S1LP排出。
107.根据权利要求1所述方法及其组合式反应器，组合式反应器的设备结构特征在于：
(1)组合式膨胀床加氢反应器R1E为立式反应器，结构如图4所示；
在壳体R1ES内，设置下段R1DS即膨胀床加氢反应区和上段R1US即串联操作的热高压分
离气体洗涤区，上段和下段之间设置隔板GB；
a、下段R1DS结构
在下段R1DS，在底部设置主进料R1EF1进料管口N01，在下部空间设置主进料R1EF1的分
布器SP01，在顶部设置反应产物BASE-R1P的排料料斗系统GBP；排料料斗系统GBP，为多功能
组件，由隔板GB组件和通道管PAX组成；
主进料R1EF1通过进料管口N01进入下段R1DS，经过分布器SP01均匀分布向上流动，通
过膨胀床加氢反应区R1DSR进行加氢反应转变为第一加氢反应产物BASE-R1P，反应产物越
过隔板GB、流过通道PAX后，成为物流R1P进入上段R1US；
b、隔板GB组件和通道管PAX结构
隔板GB组件，由水平环形隔板GB01、直立半体下锥面隔板GB02和集液室CLD排液管LP的
管壁壁面组成；
水平环形隔板GB01，有防止形成液体流动死区的作用；
隔板GB02，为以反应器中心轴线为对称轴的直立半体下锥面，为集液室CLD液相的整流
收集导流部件，具有径向对称的流道且面积逐步收缩，引导集液室CLD液体形成径向对称的
逐步收缩的加速下行流??；
通道管PAX，为1根或2根或多根个直立式通道；因为各相物料混合均匀，对悬浮床加氢
反应而言通道管PA内仍然属于有效反应空间；
隔板GB组件、通道管PAX、集液室CLD的器内排液管道LP共同组成分割下段R1DS空间和
上段R1US空间的实体分界面；
c、上段R1US结构
在上段R1US，设置闪蒸空间FD、洗涤段S1WS、氢气气提段BSHT、集液室CLD；
在闪蒸空间FD，设置水平挡板PBX，用于引导离开通道管PAX的混相反应流出物R1P将其
流向由向上流动改变为大致水平流动；从水平挡板PBX上部俯视，水平挡板PBX能够全部遮
蔽通道管PAX的上部开口区域；
在洗涤段S1WS，设置洗涤油SX分布器A1和洗涤段传质区A2；在壳体R1ES侧面设置洗涤
油SX进料管口N11，壳体R1ES内设置与洗涤油SX进料管连通的液体进料分布器A1，液体进料
分布器A1使洗涤油SX均匀分布下落到填料传质段A2的顶部平面；A2为填料传质段，包括底
部填料支撑格栅、填料堆积层；在上段R1US的顶部设置热高分气S1V出料管口N021；
在氢气气提段BSHT，设置液体分布器B1和氢气气提传质区B2；在壳体R1ES侧面设置气
提氢气BSH进料管口N26，壳体R1ES内设置与气提氢气BSH进料管连通的气体进料分布器B3，
液体进料分布器B1使下流的液体均匀分布下落到填料传质段B2的顶部平面，气体进料分布
器B3使气体均匀分布上行到填料传质段B2的低部平面；B2为填料传质段，包括底部填料支
撑格栅、填料堆积层；
自集液室CLD经过器内管道LP、器外管道LP1流动的液体，进入循环泵PUMP加压，循环泵
PUMP出口液体分为2路，第一路经过管道LP3与原料R1F混合后作为主进料循环返回下段
R1DS，第二路经过管道LP4作为热高分油S1LP排出。
108.根据权利要求106或107所述方法及其组合式反应器，组合式反应器的特征在于：
(1)组合式膨胀床加氢反应器R1E为立式反应器；
膨胀床加氢反应区为沸腾床加氢反应区。
109.根据权利要求102或103所述方法及其组合式反应器，组合式反应器的特征在于：
(1)组合式膨胀床加氢反应器R1E为立式反应器；
膨胀床加氢反应区为沸腾床加氢反应区。
第一加氢反应过程R1，为中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所得油品的使用悬
浮床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油催化裂解过程。

一种碳氢料加氢方法及其组合式膨胀床加氢反应器

技术领域

一种碳氢料加氢方法及其组合式膨胀床加氢反应器，适合于中低温煤焦油重馏分
加氢热裂化过程、煤直接加氢制油过程，可实现反应段和反应产物R1P综合分离段的一体
化，可在第一时间对R1P实施降温以抑制重组分热缩合反应和或洗涤以降低气体产物中固
体含量和或溶解、精馏以降低气体产物中重烃含量，反应器R1E设置下段R1DS即膨胀床反应
区和上段R1US即热高压分离气体洗涤区，R1P进入R1US在闪蒸空间分离为可能含固体的气
体R1PV和可能含固体的液体物流S1L，气体R1PV与洗涤油SX接触洗涤后分离为富洗涤油SXK
和气体S1V，至少一部分物流S1L或其馏分油返回下段R1DS循环反应。

背景技术

本发明所述碳氢料加氢反应，指的是在氢气存在和加压条件下，含碳、氢元素的液
体和或固体如油和或煤发生的加氢反应。

本发明所述碳氢料加氢反应，其反应产物BASE-R1P，至少为气液两相物流，多数情
况属于气、液、固三相物流。

本发明所述加氢反应流出物R1P用于排出加氢反应产物BASE-R1P，为含有氢气、液
相烃同时可能含有固体颗粒的物料。

本发明所述膨胀床加氢反应器，为立式上流式反应器；立式指的是安装后工作状
态反应器的中心轴线垂直于地面；上流式指的是反应过程物料主体流向由下向上穿行通过
催化剂床层或与上行的催化剂同向流动；膨胀床指的是工作状态催化剂床层处于膨胀状
态，催化剂床层膨胀比定义为催化剂床层有反应原料通过时的工作状态的最大高度CWH与
该催化剂床层的空床静置状态的高度CUH之比值KBED，通常，KBED低于1.10时称为微膨胀
床，KBED介于1.25～1.55时称为沸腾床，而悬浮床被认为是最极端形式的膨胀床。

以下结合中低温煤焦油的常规沸点高于350℃的重馏分的悬浮床加氢热裂化反应
及其产物分离、液体产物循环裂化、轻质产品深度加氢改质过程展开描述。

本发明涉及中低温煤焦油原料烃R1F的加氢过程，具体地讲，涉及使用悬浮床的中
低温煤焦油或其重馏分的第一加氢热裂化反应过程R1及其反应流出物R1P的热高压分离气
体洗涤过程S1DW，以及后续的第二加氢提质反应过程R20。在第一加氢热裂化反应过程R1，
在氢气和第一加氢热裂化催化剂R1C存在条件下，进行第一加氢热裂化反应R1R得到第一加
氢热裂化反应流出物R1P。

中低温煤焦油的常规沸点高于350℃的重馏分包含煤沥青，其适宜的第一步加氢
方法是使用上流式膨胀床如悬浮床的第一加氢热裂化反应过程R1，根据需要后续加工可以
配套第二加氢提质反应过程R20。

中低温煤焦油的常规沸点高于350℃的重馏分，在使用上流式膨胀床如悬浮床的
第一加氢热裂化反应过程R1中，通常不可能实现100％全转化，因为过高的加氢热裂化单程
转化率会导致低沸点烃过度裂化多产气体、高沸点烃过度热缩合多生焦炭，严重恶化产品
分布、缩短连续运行周期，换句话说，为了最大限度利用原料油通常必然存在热裂化循环
油。事实上，第一加氢热裂化反应流出物R1P的分离过程，通常至少包含热高压分离过程S10
以分离出大部分催化剂和高沸点烃组分，根据需要，还可以包含热高分油的降压步骤1DPS
和分馏过程1FRAC，其典型操作方案如下：

①在热高压分离过程S10，第一加氢热裂化反应流出物R1P完成高沸点烃组分和低
沸点烃组分的相对分离，得到含有固体组分的热高分油S10L和包含低沸点烃组分的在体积
上主要由氢气组成的含有固体的气体S10V；

回收气体S10V，将其所含常规沸点低于350℃的常规液态烃引入第二加氢提质反
应过程R20进行深度加氢改质；

②在降压步骤1DPS，来自热高分油S10L的含有固体颗粒的物流经过降压设备得到
降压后物流S10L-VLS；

③在分馏过程1FRAC，回收降压后物流S10L-VLS，得到主要由常规沸点低于350℃
的常规液态烃组成的馏分油F-LN2，至少一部分馏分油F-LN2进入第二加氢提质反应过程
R20；

在分馏过程1FRAC，回收降压后物流S10L-VLS，得到主要由常规沸点为350～540℃
的常规液态烃组成的馏分油F-LN3，至少一部分馏分油F-LN3返回加氢热裂化过程R1。

对于中低温煤焦油的常规沸点高于350℃的重馏分的使用上流式膨胀床如悬浮床
的第一加氢热裂化反应过程R1而言，R1P的热高压分离过程S1的相分离产生的液相，本质上
对于重质烃组分构成的液相的加氢热裂化反应过程而言，形成了一个非理想的热裂化占主
导地位的后期反应区，其液相聚集区即液相缓冲区或停留区存在强烈的胶质、沥青质热缩
合倾向，这是因为，与悬浮床加氢反应器内反应空间操作状态相比，热高压分离过程S1实质
上是一个气体和轻质烃快速脱离液相的过程，同时也是一个胶质、沥青质、液相焦、催化剂、
粉尘等快速聚集在一起的过程，由于“高氢压、催化剂、烃油的共存和接触”，加氢热裂化反
应继续进行，由于液相中胶质、沥青质、液相焦、粉尘和催化剂的浓缩聚集，该液相粘度极
大，导致分子氢气或活性氢在液相中的含量、传递速度均大幅度降低，该热高压分离过程的
“热缩合及结焦”条件实现了最优化，催化剂结焦和或胶质、沥青质缩合结焦反应速度大幅
度增加。上述分析说明，热高压分离过程实质上属于重质烃组分构成的液相的整体加氢热
裂化过程的一个后期非理想反应段，其过程本质属于加氢功能的弱化反应区、热缩合反应
的强化反应区，因此“上流式悬浮床反应区和上段R1US即串联操作的热高压分离气体洗涤
区”二者实现工艺一体化是必然的，反应器和反应产物综合分离器的设备一体化，也就是必
然的。本发明可实现产物R1P中液相的第一时间稀释、降温，对产物热高压分离过程的液相
聚集区即加氢热裂化过程的终端反应区而言，其改善操作效果的作用主要表现在：

①降低液相温度，即利于抑制缩合生焦反应速度，相当于降温快速终止热缩合反
应；

②增加液相中的较轻组分含量，既能增加液相中分子氢和活性氢数量即可增强液
相加氢功能，又能降低胶质、沥青质、液相焦的浓度即可抑制缩合生焦反应；

③增加液相中的较轻组分含量，即降低液相粘度，即可改善液相流动性，利于减少
液相焦等易于粘结在通道壁面、热高压分离器器壁或底部器壁的粘附、停留；

④增加液相中的较轻组分含量，作为清洗油增加液相总流量，可提高冲洗胶质、沥
青质、液相焦的清洗能力。

对于中低温煤焦油的常规沸点高于350℃的重馏分的使用上流式膨胀床如悬浮床
的第一加氢热裂化反应过程R1而言，本发明基于“热高压分离过程实质上属于加氢热裂化
过程的终端反应区，且常规方案中该区加氢反应弱化而热缩合反应强力的特点”，设计了一
体化组合式悬浮床加氢反应器，就热力学特征而言，该设备的上段R1US实质上可以划分为
下节R1USD即液相反应终止区和上节R1USU即气相洗涤区。

对于中低温煤焦油的常规沸点高于350℃的重馏分的使用上流式膨胀床如悬浮床
的第一加氢热裂化反应过程R1而言，第二加氢提质反应过程R20，与第一加氢热裂化反应过
程R1的流程关系有两种方案：

①一段流程即单一高压操作系统，含有固体的气体S10V脱固体(也可同时脱部分
高沸点组分)后成净化高分气S10VP，在高压、热态进入第二加氢提质反应过程R20；该方案
流程简单、投资少、能耗低；

②二段流程即两个高压操作系统，含有固体的气体S10V经过冷高压分离步骤S30
后得到含有固体组分的冷高分油S30L和在体积上主要由氢气组成的气体S30-PV；

含有固体组分的冷高分油S30L降压后完成脱固体步骤得到脱固体油品S70L，脱固
体油品S70L经过加压、加热步骤后进入第二加氢提质反应过程R20；该方案实质上需建设2
套高压装置，流程复杂、投资多、能耗高。

为了实现一段流程即单一高压操作系统，现有的含固体气体S10V的脱固体方法是
利用离心分离原理的旋风分离器，但是存在以下缺点：

①由于来自R1P的含固体颗粒的闪蒸气体R1PXV属于饱和汽相，必然夹带液体雾
滴，当气体S10V中含有高粘度烃组分时，旋风分离器会因流道内形成的固体、重烃的联合沉
积降低分离效率，长周期稳定工作难以保证；

②由于气体R1PXV属于饱和汽相，必然夹带液体雾滴，当气体S10V中含有粒径很小
的固体颗粒时，由于雾滴对颗粒的粘附作用，旋风分离器的分离效率上限有限制，无法实现
清晰分离，即高分气S10V作为净化气名不副实，如果采用一段流程即单一高压操作系统，将
导致第二加氢提质反应过程R20原料固体颗粒含量高，其后果是：或者导致使用固定床的反
应器催化剂床层堵塞缩短操作周期、或者被迫采用上流式反应器比如沸腾床反应器从而增
加投资和操作费用。

为了成功构建可工业化长期运行的单一高压操作系统，即将加工中低温煤焦油重
馏分的第一加氢热裂化反应过程R1和加工净化高分气S1V的第二加氢提质反应过程R20组
成一段流程，本发明认为含固体颗粒的气体R1PXV的可靠脱尘方式是传统的烃油洗涤方式
即设置高压烃油洗涤段，基于这一概念性认识，本发明人相继提出了多种气体R1PXV脱尘工
艺方案，并分别完成了专利申请，本专利申请是其中的一个技术方法。

无论是为了实现第一加氢反应过程R1配套工程系统的最大限度的净洁化操作即
提高操作可靠性，还是为了构建集约化反应及产物分离系统即实现反应产物高压分馏，或
者是为了构建R1和R20单一高压操作系统即简化流程，本发明的下述目的都是合理的：实现
反应器和反应产物综合分离器的一体化，缩短二者之间的物料流动时间和或改善送料通道
内混相流的水力学状态和或改善送料通道壁面的的热力学状态和或降低反应产物液相中
胶质沥青质浓度，在第一时间对产物R1P实施降温以抑制重组分热缩合反应和或洗涤以降
低气体产物中固体含量和或溶解、精馏以降低气体产物中重烃含量。

本发明的基本设想是：一种碳氢料加氢反应方法及其组合式上流式膨胀床如悬浮
床加氢反应器，反应器R1E设置下段R1DS即上流式悬浮床反应区和上段R1US即串联操作的
热高压分离气体洗涤区，在R1US，产物R1P进行气液分离所得气体R1PV与洗涤油SX完成至少
一次接触洗涤后分离为液体物流S1L和气体S1V，至少一部分物流S1L可从器内循环管或器
外循环管返回下段R1DS循环反应；适合于中低温煤焦油重馏分加氢热裂化过程、煤直接加
氢制油过程，可实现反应器和反应产物综合分离器的一体化，在第一时间对产物R1P实施降
温以抑制重组分热缩合反应和或洗涤以降低气体产物中固体含量和或溶解、精馏以降低气
体产物中重烃含量。

从流程集成角度看，也只有形成本发明一体化组合式上流式膨胀床如悬浮床加氢
反应器，才能最大限度“缩短反应产物R1P进入综合分离器的送料时间”，因此，本发明的出
现是必然的。

对于终止液相反应目标而言，本发明，因采用反应器和反应产物综合分离器的一
体化，故可以实现“缩短二者之间的物料流动时间”的目标；同时R1P物料上行方式降低了水
平或倾斜的送料管道内必然发生的气液分层进而胶质、沥青质、固体在通道壁面附着积累
在长期运转过程形成沉积甚至堵塞的几率或速度，故可以实现“改善送料通道内混相流的
水力学状态”的目标；同时物料上行的送料管道内被周围的温度更低的液相间接吸热降温，
降低了送料管道内壁壁面Z01温度，可有效降低壁面Z01上的缩合生焦量和沉积物沉积速
度，即可实现“改善送料通道壁面的热力学状态”的目标；同时洗涤油与反应产物液相混合
即增加了液相中低沸点烃组分浓度，即可实现“降低反应产物液相中胶质沥青质浓度”的目
标。

对于洗涤、精馏气体目标而言，本发明洗涤段洗涤油兼备气体脱尘、吸收冷凝气体
中高沸点烃双重作用，除脱尘功能外，也具有提高R1P中高沸点烃组分和低沸点烃组分的分
离精度的分馏作用，即洗涤段兼备精馏过程作用，即可实现“洗涤以降低气体产物中固体含
量”和“溶解、精馏以降低气体产物中重烃含量”的目标。

本发明的洗涤过程，可以是1次或串联2次或串联多次的洗涤过程，即可以使用1个
或2个或多个洗涤油，且可以集中在一个联合洗涤塔段内进行，可以高效的直接混合完成洗
涤、精馏双重目标，因此具有简化流程、节省投资、提高热量回收率的优点。

为了提高气体洗涤或脱尘效率，一种有效的方法是提高“洗涤油液体/气体体积比
例”即增加液固接触几率，因此，可以在洗涤过程构建洗涤油循环回路即收集洗涤脱尘段中
存在的液相物流然后循环返回洗涤段的液体上游构成循环洗涤油DXR，当然为了防止含固
体颗粒、含重烃组分液体的循环返回构成的固体颗粒返混、重烃返混效应影响最终的气提
洗涤、脱尘效果，液相物流DXR不宜也不该返回到最后一级洗涤段的洗涤油的加入位置，而
只宜在气体R1PXV转化为S1V之前的某一位置即整个洗涤过程的中间位置。

为了实现第一加氢热裂化反应流出物R1P中轻重烃组分的清晰分离，降低热高分
油S1LP中的常规沸点低于设定值比如350℃的烃组分的含量以防止轻组分过度热裂化，可
以组合使用专用的气提氢气热物流，即设置氢气气提段，此时则实现了流程的进一步集成。
事实上，由于中低温煤焦油中含有大量的有机氧、有机氮，中低温煤焦油的加氢精制产物含
有大量水、氨，为了降低反应过程特别是决定加氢改质产品质量的最后几个加氢催化剂床
层中气相的水分压、氨分压，通常使用大量的循环氢作为水、氨组分的气相稀释剂。本发明
相当于为大量循环氢气寻找到一种充分发挥其作用的途径。

更重要的是，为了大幅度节省投资，需要将中低温煤焦油重油的使用上流式膨胀
床如上流式膨胀床如悬浮床加氢技术的第一加氢热裂化反应过程R1和第二加氢提质反应
过程R20构成在线串联操作即组合成一套高压系统，通常第二加氢提质反应过程R20加工中
低温煤焦油中的常规沸点低于350～420℃的烃组分和第一加氢热裂化反应流出物R1P中的
常规沸点低于350～420℃的烃组分，但是第一加氢热裂化反应过程R1的反应温度高达410
～480℃、而第二加氢提质反应过程R20的起始反应温度仅230～280℃，二者温度差值高达
160～200℃，很明显，两个反应区之间需要存在一个可靠的温度降低或能量移除步骤，本发
明的出现满足了这一要求，并可以“顺势而为”地制造出“热高分气S1V凝液洗涤油”。

本发明组合反应器系统，其总体效果实现了加氢反应、产物R1P高压分离、热高分
油液相反应终止、热高分气高压洗涤、脱尘、分馏操作系统的一体化，从系统功能的构成角
度讲，其分馏系统构成如下：

①分馏塔传质部分，即洗涤塔；

分馏塔塔顶气的脱雾段，即分馏塔上部气液分离空间；

分馏塔精馏段，即加氢热裂化反应流出物R1P或气体R1PXV进料口之上、洗涤油进
料口之下的塔部分；

分馏塔提馏段或气提段，即加氢热裂化反应流出物R1P进料口之下、气提氢气进料
口之上的塔部分；

分馏塔塔低液相停留段，即分馏塔下部液相缓冲空间；

②分馏塔塔顶气冷凝冷却系统，即热高分气S1V冷凝冷却系统S3HX转；

③分馏塔塔顶冷回流罐系统，即热高分气S1V冷凝冷却物流S1VM的气液分离部分，
可以是罐或组合于其它设备内的气液分离区，甚至就是S1V的冷凝冷却器S3HX的器内空间；

④分馏塔塔顶回流液回流系统，即来自热高分气冷凝油S3L的馏分洗涤油SC的输
送系统；

⑤分馏塔热源提供方，即加氢热裂化反应流出物R1P或气体R1PXV，也可能包括气
提氢气热物流。

以上分析说明，本发明组合反应器内形成了“悬浮床加氢区+产物液相反应终止区
+产物气相多功能洗涤区”集成系统，在一个气液洗涤过程中，将气体中固体的脱出过程、反
应流出物R1P热能回收、反应流出物R1P轻重烃组分分离等过程高效集成，实现了“传热、传
质、气体脱固”的“操作一体化”，最大限度地限制了加氢热裂化反应流出物R1P中固体的存
在范围，最大限度地扩展了“无固体物流”的流程范围，即实现了最大限度的净洁化操作。同
时，在一个热高压闪蒸过程，实现了液相产物的降温、稀释进而实现了液相热缩合反应的快
速终止。

对于中低温煤焦油的常规沸点高于350℃的重馏分的使用悬浮床的第一加氢热裂
化反应过程R1而言，本发明可以构成“组合式反应分馏器+固定床加氢反应器”单段流程模
式。

本发明所述方法未见报道。

当然本发明可以形成多种组合工艺，并且可以与其它工艺相组合。

因此，本发明的第一目的是提出一种碳氢料加氢反应方法及其组合式膨胀床加氢
反应器，其加工原料可为含碳、氢元素的液体和或固体如油和或煤。

本发明第二目的是提出一种烃加氢反应方法及其组合式膨胀床加氢反应器。

本发明第三目的是提出一种含固体的中低温煤焦油加氢热裂化反应方法及其组
合式膨胀床加氢反应器。

本发明第四目的是提出一种煤加氢直接液化制油反应反应方法及其组合式膨胀
床加氢反应器。

本发明第五目的是提出一种渣油加氢热裂化反应方法及其组合式膨胀床加氢反
应器。

发明内容

本发明一种碳氢料加氢反应方法及其组合式膨胀床加氢反应器，其特征在于包含
以下步骤：

(1)第一加氢反应过程R1使用加氢反应器R1X，加氢反应器R1X至少包含一台组合
式膨胀床加氢反应器R1E，当加氢反应器R1X数量多于1台且为串联操作关系时，以原料R1F
的加工过程正流向为基准，其它反应器位于组合式膨胀床加氢反应器R1E的上游；

在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，进行至少一部分第一加氢反应过程R1和第一
加氢反应流出物R1P的热高压分离气体洗涤过程S1DW；

①在第一加氢反应过程R1，在存在氢气、液相烃同时可能存在固体颗粒的混相物
料条件下，至少含有碳元素和氢元素的原料R1F进入第一加氢反应过程R1进行第一加氢反
应R1R得到第一加氢反应产物BASE-R1P；

原料R1F，由液态原料R1FL和可能存在的固体颗粒原料R1FS组成；

基于第一加氢反应产物BASE-R1P的含有氢气、液相烃同时可能含有固体颗粒的物
料用作第一加氢反应流出物R1P；

第一加氢反应过程R1中，存在氢气、液相烃同时可能存在固体颗粒；

第一加氢反应R1R，包含至少一部分液态原料R1FL的加氢精制反应，可能包含至少
一部分液态原料R1FL的加氢热裂化反应，可能包含至少一部分可能存在的固态物料R1FS的
加氢热裂化反应；

第一加氢反应过程R1，可能使用催化剂R1C；

第一加氢反应产物BASE-R1P，为含有氢气、液相烃同时可能含有固体颗粒的混相
物料；

第一加氢反应流出物R1P用于排出第一加氢反应产物BASE-R1P，为含有氢气、液相
烃同时可能含有固体颗粒的混相物料；

第一加氢反应流出物R1P，以1路或2路或多路物料的形式出现；

②在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置洗涤步骤S1X；

温度为T2的物流R1P进入热高压分离气体洗涤过程S1DW；

在洗涤步骤S1X，物流R1P或分离物流R1P所得气体R1PV与洗涤油SX，完成至少一次
气液接触后分离为主要由常规液态烃组成的同时可能含有固体颗粒的富洗涤油SXK和在体
积上主要由氢气组成的洗涤气S1XV；

基于洗涤气S1XV的物流用作热高分气S1V；

热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：洗涤气S1XV中的常规液态烃的50％
馏出点的常规沸点温度低于气体R1PV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或
单位体积的洗涤气S1XV中的固体重量含量的平均值低于单位体积的气体R1PV中的固体重
量含量平均值；

③组合式膨胀床加氢反应器R1E为立式反应器，在组合式膨胀床加氢反应器R1E的
壳体R1ES内，设置下段R1DS即膨胀床加氢反应区和上段R1US即串联操作的热高压分离气体
洗涤区，上段和下段之间设置隔板GB，上段R1US设置闪蒸空间FD、集液室CLD和气液洗涤段
SX；

主进料R1EF1包含基于原料R1F的烃物流，同时可能含有含氢气的气体物流R1EFV；

在下段R1DS进行第一加氢反应过程R1，主进料R1EF1自下部进入反应器R1E的下段
R1DS空间的下部向上流动通过膨胀床加氢反应区R1DSR进行加氢反应转变为第一加氢反应
产物BASE-R1P，基于第一加氢反应产物BASE-R1P的含有氢气、液相烃同时可能含有固体颗
粒的混相物料用作第一加氢反应流出物R1P；

反应产物越过隔板GB、流过通道PA后，成为物流R1P进入上段R1US；

在上段R1US设置洗涤段S1WS，进行热高压分离气体洗涤过程S1DW的洗涤步骤S1X；

在洗涤段S1WS，物流R1P或分离物流R1P所得气体R1PV与洗涤油SX，完成至少一次
气液接触后分离为主要由常规液态烃组成的同时可能含有固体颗粒的富洗涤油SXK和在体
积上主要由氢气组成的洗涤气S1XV；

洗涤气S1XV自上段R1US的上部排出反应器R1ES；

富洗涤油SXK自上段R1US的下部集液室CLD排出上段R1US。

本发明，通常，第一加氢反应产物BASE-R1P为含有氢气、液相烃和固体颗粒的三相
物料，此时，本发明所述方法及其组合式反应器，其特征在于：

(1)第一加氢反应过程R1使用加氢反应器R1X，加氢反应器R1X至少包含一台组合
式膨胀床加氢反应器R1E，当加氢反应器R1X数量多于1台时且为串联操作关系时，以原料
R1F的加工过程流向为基准，其它反应器位于组合式膨胀床加氢反应器R1E的上游；

在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，进行至少一部分第一加氢反应过程R1和第一
加氢反应流出物R1P的热高压分离气体洗涤过程S1DW；

①在第一加氢反应过程R1，在存在氢气、液相烃和固体颗粒的三相物料条件下，至
少含有碳元素和氢元素的原料R1F进入第一加氢反应过程R1进行第一加氢反应R1R得到第
一加氢反应产物BASE-R1P；

原料R1F，由液态原料R1FL和可能存在的固体颗粒原料R1FS组成；

基于第一加氢反应产物BASE-R1P的含有氢气、液相烃和固体颗粒的三相物料用作
第一加氢反应流出物R1P；

第一加氢反应过程R1中，至少存在氢气、液相烃和固体颗粒三相物料；

第一加氢反应R1R，包含至少一部分液态原料R1FL的加氢精制反应，包含至少一部
分液态原料R1FL的加氢热裂化反应，可能包含至少一部分可能存在的固态物料R1FS的加氢
热裂化反应；

第一加氢反应过程R1，使用催化剂R1C；

第一加氢反应产物BASE-R1P，为含有氢气、液相烃和固体颗粒的三相物料；

第一加氢反应流出物R1P用于排出第一加氢反应产物BASE-R1P，为含有氢气、常规
液态烃、固体颗粒的三相物料；

第一加氢反应流出物R1P，以1路或2路或多路物料的形式出现；

②在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置闪蒸步骤S1、洗涤步骤S1X；

温度为T2的物流R1P进入热高压分离气体洗涤过程S1DW；

在闪蒸步骤S1，物流R1P分离为含有固体的气体物流R1PV和含有固体的液体物流
R1PL；

在洗涤步骤S1X，气体R1PV与洗涤油SX，完成至少一次气液接触后分离为主要由常
规液态烃组成的含固体的富洗涤油SXK和在体积上主要由氢气组成的洗涤气S1XV；

基于洗涤气S1XV的物流用作热高分气S1V；

热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：洗涤气S1XV中的常规液态烃的50％
馏出点的常规沸点温度低于气体R1PV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或
单位体积的洗涤气S1XV中的固体重量含量的平均值低于单位体积的气体R1PV中的固体重
量含量平均值；富洗涤油SXK的操作温度T3低于物流R1P的操作温度T2；洗涤气S1XV的操作
温度T4低于物流R1P的操作温度T2；

③组合式膨胀床加氢反应器R1E为立式反应器，在组合式膨胀床加氢反应器R1E的
壳体R1ES内，设置下段R1DS即膨胀床加氢反应区和上段R1US即串联操作的热高压分离气体
洗涤区，上段和下段之间设置隔板GB，上段R1US设置闪蒸空间FD、集液室CLD和气液洗涤段
SX；

主进料R1EF1包含基于原料R1F的烃物流，同时可能含有含氢气的气体物流R1EFV；

在下段R1DS进行第一加氢反应过程R1：主进料R1EF1自下部进入反应器R1E的下段
R1DS空间的下部向上流动通过膨胀床加氢反应区R1DSR进行加氢反应转变转变为第一加氢
反应产物BASE-R1P，基于第一加氢反应产物BASE-R1P的含有氢气、液相烃、固体颗粒的三相
物料用作第一加氢反应流出物R1P；

反应产物越过隔板GB、流过通道PA后，成为物流R1P进入上段R1US；

在上段R1US设置闪蒸段FD、洗涤段S1WS，进行热高压分离气体洗涤过程S1DW的闪
蒸步骤S1、洗涤步骤S1X；

在闪蒸段FD，物流R1P分离为含有固体的气体物流R1PV和含有固体的液体物流
R1PL；

在洗涤段S1WS，气体R1PV与洗涤油SX，完成至少一次气液逆流接触后分离为主要
由常规液态烃组成的含固体的富洗涤油SXK和在体积上主要由氢气组成的洗涤气S1XV；

洗涤气S1XV自上段R1US的上部排出反应器R1ES；

富洗涤油SXK自上段R1US的下部集液室CLD排出上段R1US。

本发明，特别地，原料R1F由液态原料R1FL和固态原料R1FS组成，此时，本发明所述
方法及其组合式反应器，其特征在于：

(1)第一加氢反应过程R1使用加氢反应器R1X，加氢反应器R1X至少包含一台组合
式膨胀床加氢反应器R1E，当加氢反应器R1X数量多于1台时且为串联操作关系时，以原料
R1F的加工过程流向为基准，其它反应器位于组合式膨胀床加氢反应器R1E的上游；

在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，进行至少一部分第一加氢反应过程R1和第一
加氢反应流出物R1P的热高压分离气体洗涤过程S1DW；

①在第一加氢反应过程R1，在存在氢气、液相烃和固体颗粒的三相物料条件下，至
少含有碳元素和氢元素的原料R1F进入第一加氢反应过程R1进行第一加氢反应R1R得到第
一加氢反应产物BASE-R1P；

原料R1F，由液态原料R1FL和固态原料R1FS组成；

基于第一加氢反应产物BASE-R1P的含有氢气、液相烃和固体颗粒的三相物料用作
第一加氢反应流出物R1P；

第一加氢反应过程R1中，至少存在氢气、液相烃和固体颗粒三相物料；

第一加氢反应R1R，包含至少一部分液态原料R1FL的加氢精制反应，包含至少一部
分液态原料R1FL的加氢热裂化反应，可能包含至少一部分可能存在的固态物料R1FS的加氢
热裂化反应；

第一加氢反应过程R1，使用催化剂R1C；

第一加氢反应产物BASE-R1P，为含有氢气、液相烃和固体颗粒的三相物料；

第一加氢反应流出物R1P用于排出第一加氢反应产物BASE-R1P，为含有氢气、常规
液态烃、固体颗粒的三相物料；

第一加氢反应流出物R1P，以1路或2路或多路物料的形式出现；

②在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置闪蒸步骤S1、洗涤步骤S1X；

温度为T2的物流R1P进入热高压分离气体洗涤过程S1DW；

在闪蒸步骤S1，物流R1P分离为含有固体的气体物流R1PV和含有固体的液体物流
R1PL；

在洗涤步骤S1X，气体R1PV与洗涤油SX，完成至少一次气液接触后分离为主要由常
规液态烃组成的含固体的富洗涤油SXK和在体积上主要由氢气组成的洗涤气S1XV；

基于洗涤气S1XV的物流用作热高分气S1V；

热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：洗涤气S1XV中的常规液态烃的50％
馏出点的常规沸点温度低于气体R1PV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或
单位体积的洗涤气S1XV中的固体重量含量的平均值低于单位体积的气体R1PV中的固体重
量含量平均值；富洗涤油SXK的操作温度T3低于物流R1P的操作温度T2；洗涤气S1XV的操作
温度T4低于物流R1P的操作温度T2；

③组合式膨胀床加氢反应器R1E为立式反应器，在组合式膨胀床加氢反应器R1E的
壳体R1ES内，设置下段R1DS即膨胀床加氢反应区和上段R1US即串联操作的热高压分离气体
洗涤区，上段和下段之间设置隔板GB，上段R1US设置闪蒸空间FD、集液室CLD和气液洗涤段
SX；

主进料R1EF1包含基于原料R1F的烃物流，同时可能含有含氢气的气体物流R1EFV；

在下段R1DS进行第一加氢反应过程R1：主进料R1EF1自下部进入反应器R1E的下段
R1DS空间的下部向上流动通过膨胀床加氢反应区R1DSR进行加氢反应转变转变为第一加氢
反应产物BASE-R1P，基于第一加氢反应产物BASE-R1P的含有氢气、液相烃、固体颗粒的三相
物料用作第一加氢反应流出物R1P；

反应产物越过隔板GB、流过通道PA后，成为物流R1P进入上段R1US；

在上段R1US设置闪蒸段FD、洗涤段S1WS，进行热高压分离气体洗涤过程S1DW的闪
蒸步骤S1、洗涤步骤S1X；

在闪蒸段FD，物流R1P分离为含有固体的气体物流R1PV和含有固体的液体物流
R1PL；

在洗涤段S1WS，气体R1PV与洗涤油SX，完成至少一次气液逆流接触后分离为主要
由常规液态烃组成的含固体的富洗涤油SXK和在体积上主要由氢气组成的洗涤气S1XV；

洗涤气S1XV自上段R1US的上部排出反应器R1ES；

富洗涤油SXK自上段R1US的下部集液室CLD排出上段R1US。

本发明，第一加氢反应过程R1，可以选自下列加氢反应过程的一种或2种或几种：

①中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所得油品的使用膨胀床的加氢过程；
热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油催化裂解过程；

②高温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所得油品的使用膨胀床的加氢过程；

③煤加氢直接液化制油过程使用膨胀床的加氢过程，包括使用供氢溶剂油的煤加
氢直接液化制油过程、油煤共炼过程、煤临氢热溶液化过程；

④页岩油重油或页岩油热加工过程所得油品的使用膨胀床的加氢过程；

⑤乙烯裂解焦油的使用膨胀床的加氢过程；

⑥石油基重油热加工过程所得油品的使用膨胀床的加氢过程；

⑦石油砂基重油热加工过程所得油品的使用膨胀床的加氢过程；

⑧其它芳烃重量含量高于40％、有机氮重量含量高于0.10％的烃油的使用膨胀床
的加氢过程。

本发明，在第一加氢反应过程R1，存在的固体颗?？梢匝∽韵铝兄械囊恢只蚣钢郑?br />

①煤加氢直接液化过程所得半焦颗粒；

②催化剂颗粒；

③铁锈颗粒；

④无机物颗粒；

⑤煤焦化过程产生的进入煤焦油中的固体颗粒；

⑥来自烃类热缩合过程的产物固体颗粒；

⑦来自页岩的固体颗粒；

⑧来自油砂的固体颗粒；

⑨其它存在于第一加氢反应产物BASE-R1P中的颗粒。

本发明，组合式膨胀床加氢反应器R1E的壳体R1ES内，下段R1DS即膨胀床加氢反应
区的催化剂床层工作方式，可以选自下列中的1种或几种的组合：

①悬浮床即浆态床；

②沸腾床；

③微膨胀床。

本发明，膨胀床加氢反应区R1DSR的结构形式的第1种形式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，膨胀床加氢反应区R1DSR的结构形式为无
内件的空筒悬浮床反应区；

主进料R1EF1自下部进入反应器R1E的下段R1DS，经分配器SP1分配后以悬浮床形
式向上流动通过反应区空间进行加氢反应，反应区无内构件，反应产物越过隔板GB、流过通
道PA后，成为物流R1P进入上段R1US。

本发明，膨胀床加氢反应区R1DSR的结构形式的第2种形式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，膨胀床加氢反应区R1DSR的结构形式为：设
置内环流部件的膨胀床反应区，在膨胀床加氢反应区R1DSR轴线垂直剖面上看，形成中心区
域物流上流而外侧区域液体下流的内环流。

本发明，膨胀床加氢反应区R1DSR的结构形式的第3种形式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，膨胀床加氢反应区R1DSR的结构形式为：设
置内环流部件的膨胀床反应区，在膨胀床加氢反应区R1DSR轴线垂直剖面上看，形成外侧区
域物流上流而中心区域液体下流的内环流。

本发明，膨胀床加氢反应区R1DSR的结构形式的第4种形式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，膨胀床加氢反应区R1DSR的结构形式为：设
置内环流部件的膨胀床反应区，设置至少2组内环流部件，每组内环流部件空间区域形成内
环流流??；

本发明，膨胀床加氢反应区R1DSR的结构形式的第5种形式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，膨胀床加氢反应区R1DSR的中间液体产物
循环形式为：设置器外循环管XP，至少含有烃液的液体中间产物抽出液经过外循环管XP回
流至膨胀床加氢反应区R1DSR内的上游液相位置。

本发明，膨胀床加氢反应区R1DSR的结构形式的第6种形式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，膨胀床加氢反应区R1DSR的中间液体产物
循环形式为：设置器外循环管XP，设置至少2个位置不同的外循环管，至少含有烃液的液体
中间产物抽出液经过外循环管XP回流至膨胀床加氢反应区R1DSR内的上游液相位置。

本发明，膨胀床加氢反应区R1DSR的结构形式的第7种形式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，膨胀床加氢反应区R1DSR的中间液体产物
循环形式为：在反应区R1DSR的位置XA中收集液体LXA，液体LXA依靠重力自流至反应区
R1DSR的位置XB处，在反应区R1DSR中位置XB低于位置XA。

本发明，膨胀床加氢反应区R1DSR的结构形式的第8种形式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，膨胀床加氢反应区R1DSR的中间液体产物
循环形式为：中间液体产物经泵加压后返回反应区R1DSR进行循环加氢反应。

本发明，通道PA的布置方式的第1种形式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，反应产物越过隔板GB、流过通道PA后，成为
物流R1P进入上段R1US；

通道PA的布置方式为：在器壁R1ES内设置的隔板GB上布置通道管PAI，通道管PAI
至少设置1根。

本发明，通道PA的布置方式的第2种形式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，反应产物越过隔板GB、流过通道PA后，成为
物流R1P进入上段R1US；

通道PA的布置方式为：在器壁R1ES外布置通道管PA0，通道管PA0至少设置1根。

本发明，液相物流S1LP越过隔板GB进入下段R1DS的第1种形式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，来自热高压分离气体洗涤过程S1DW的液相
物流S1LP越过隔板GB进入下段R1DS的形式为：通过器壁R1ES内设置于隔板BG上的通道管
PKI，通道管PKI至少设置1根。

本发明，液相物流S1LP越过隔板GB进入下段R1DS的第2种形式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，来自热高压分离气体洗涤过程S1DW的液相
物流S1DWIP越过隔板GB进入下段R1DS的形式为：通过器壁外的通道管PKO，通道管PKO至少
设置1根。

本发明，液相物流S1LP越过隔板GB进入下段R1DS的第3种形式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，来自热高压分离气体洗涤过程S1DW的液相
物流S1LP进入下段R1DS的形式为：液相物流S1LP依靠重力自流进入下段R1DS。

本发明，液相物流S1LP越过隔板GB进入下段R1DS的第4种形式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，来自热高压分离气体洗涤过程S1DW的液相
物流S1LP进入下段R1DS的形式为：液相物流S1LP经泵加压后进入下段R1DS。

本发明，液相物流S1LP越过隔板GB进入下段R1DS的第5种形式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，来自热高压分离气体洗涤过程S1DW的液相
物流S1LP进入下段R1DS的形式为：液相物流S1LP脱除至少一部分固体后进入下段R1DS。

本发明，液相物流S1LP越过隔板GB进入下段R1DS的第6种形式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，来自热高压分离气体洗涤过程S1DW的液相
物流S1LP进入下段R1DS的形式为：液相物流S1LP分离出部分低沸点烃组分后进入下段
R1DS。

本发明，液相物流S1LP越过隔板GB进入下段R1DS的第7种形式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，来自热高压分离气体洗涤过程S1DW的液相
物流S1LP进入下段R1DS的形式为：液相物流S1LP分离出的其液相主要由常规沸点低于550
℃的烃组分组成的物流进入下段R1DS。

本发明，基于液相物流S1LP的物流S1LPR进入下段R1DS的动力方式的第1种形式
为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在上段R1US得到液相物流S1LP，基于液相
物流S1LP的物流S1LPR进入下段R1DS，其工作方式为：物流S1LPR进入液态原料R1FL通过文
丘里管加速减压形成的低压区物流R1FL-DP中混合后进入下段R1DS。

本发明，基于液相物流S1LP的物流S1LPR进入下段R1DS的动力方式的第2种形式
为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在上段R1US得到液相物流S1LP，基于液相
物流S1LP的物流S1LPR进入下段R1DS，其工作方式为：物流S1LPR进入气体物流R1EFV通过文
丘里管加速减压形成的低压区物流R1EFV-DP中混合后进入下段R1DS。

本发明，液相物流ZL的物流ZLR进入下段R1DS的动力方式的第1种形式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在上段R1US得到液相物流ZL，基于液相物
流ZL的物流ZLR进入下段R1DS，其工作方式为：物流ZLR依靠重力自流进入下段R1DS。

本发明，液相物流ZL的物流ZLR进入下段R1DS的动力方式的第2种形式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在上段R1US得到液相物流ZL，基于液相物
流ZL的物流ZLR进入下段R1DS，其工作方式为：物流ZLR经泵加压后进入下段R1DS。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，至
少设置洗涤步骤S1X；

在洗涤步骤S1X，物流R1P与洗涤油SX混合，完成一次气液接触后分离为主要由常
规液态烃组成的同时可能含有固体颗粒的富洗涤油SXK和在体积上主要由氢气组成的洗涤
气S1XV。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设
置闪蒸步骤S1、第一洗涤步骤S1A，第1种工作方式为：

在闪蒸步骤S1，物流R1P分离为可能含有固体的气体物流R1PV和可能含有固体的
液体物流R1PL；

在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA，完成至少一次气液逆流接触后分
离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第一洗涤油SAK和在体积上主要由氢气组成
的第一洗涤气S1AV；

基于第一洗涤气S1AV的物流用作热高分气S1V。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设
置闪蒸步骤S1、第一洗涤步骤S1A，第2种工作方式为：

在闪蒸步骤S1，物流R1P分离为可能含有固体的气体物流R1PV和可能含有固体的
液体物流R1PL；

在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA，完成至少一次气液逆流接触后分
离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第一洗涤油SAK和在体积上主要由氢气组成
的第一洗涤气S1AV；

基于第一洗涤气S1AV的物流用作热高分气S1V；

热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的
50％馏出点的常规沸点温度低于气体R1PV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，
和或单位体积的第一洗涤气S1AV中的固体重量含量的平均值低于单位体积的气体R1PV中
的固体重量含量平均值；

至少一部分富第一洗涤油SAK和至少一部分液体物流R1PL混合在一起。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设
置闪蒸步骤S1、第一洗涤步骤S1A，第3种工作方式为：

在闪蒸步骤S1，物流R1P和来自富第一洗涤油SAK的物流SAKR混合后，分离为可能
含有固体的气体物流R1PV和可能含有固体的液体物流R1PL；

在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA，完成至少一次气液逆流接触后分
离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第一洗涤油SAK和在体积上主要由氢气组成
的第一洗涤气S1AV；

至少一部分富第一洗涤油SAK用作物流SAKR去闪蒸步骤S1；

基于第一洗涤气S1AV的物流用作热高分气S1V；

热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的
50％馏出点的常规沸点温度低于气体R1PV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，
和或单位体积的第一洗涤气S1AV中的固体重量含量的平均值低于单位体积的气体R1PV中
的固体重量含量平均值。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设
置闪蒸步骤S1、第一洗涤步骤S1A，第4种工作方式为：

在闪蒸步骤S1，物流R1P和富第一洗涤油SAK混合后，分离为可能含有固体的气体
物流R1PV和可能含有固体的液体物流R1PL；

在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA，完成至少一次气液逆流接触后分
离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第一洗涤油SAK和在体积上主要由氢气组成
的第一洗涤气S1AV；

基于第一洗涤气S1AV的物流用作热高分气S1V；

热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的
50％馏出点的常规沸点温度低于气体R1PV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，
和或单位体积的第一洗涤气S1AV中的固体重量含量的平均值低于单位体积的气体R1PV中
的固体重量含量平均值。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，可
以设置洗涤步骤S1X；

在洗涤步骤S1X，物流R1P或分离物流R1P所得气体R1PV与洗涤油SX，完成至少一次
气液接触后分离为主要由常规液态烃组成的同时可能含有固体颗粒的富洗涤油SXK和在体
积上主要由氢气组成的洗涤气S1XV；

基于洗涤气S1XV的物流用作热高分气S1V；

热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：洗涤气S1XV中的常规液态烃的50％
馏出点的常规沸点温度低于气体R1PV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或
单位体积的洗涤气S1XV中的固体重量含量的平均值低于单位体积的气体R1PV中的固体重
量含量平均值；

在分离部分S3，热高分气S1V分离为主要由常规液态烃组成的液体S3L和在体积上
主要由氢气组成的气体S3V；

至少第一部分液体S3L用作洗涤油SX，可能存在的第二部分液体S3L作为物流
S3LTOR20使用。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，可
以设置闪蒸步骤S1、洗涤步骤S1X；

在闪蒸步骤S1，物流R1P和富第一洗涤油SAK混合后，分离为可能含有固体的气体
物流R1PV和可能含有固体的液体物流R1PL；

在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA，完成至少一次气液逆流接触后分
离为主要由常规液态烃组成的含固体的富第一洗涤油SAK和在体积上主要由氢气组成的第
一洗涤气S1AV；

基于第一洗涤气S1AV的物流用作热高分气S1V；

在分离部分S3，热高分气S1V分离为主要由常规液态烃组成的液体S3L和在体积上
主要由氢气组成的气体S3V；

至少第一部分液体S3L用作洗涤油SX，依靠重力自流进入热高压分离气体洗涤过
程S1DW，对气体R1PV转变为S1V过程的气体进行洗涤；

可能存在的第二部分液体S3L作为物流S3LTOR20使用。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设
置闪蒸步骤S1、第一洗涤步骤S1A；

在闪蒸步骤S1，物流R1P和富第一洗涤油SAK混合后，分离为可能含有固体的气体
物流R1PV和可能含有固体的液体物流R1PL；

在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA，完成至少一次气液逆流接触后分
离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第一洗涤油SAK和在体积上主要由氢气组成
的第一洗涤气S1AV；

基于第一洗涤气S1AV的物流用作热高分气S1V；

热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的
50％馏出点的常规沸点温度低于气体R1PV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，
和或单位体积的第一洗涤气S1AV中的固体重量含量的平均值低于单位体积的气体R1PV中
的固体重量含量平均值；

第一洗涤油SA，选自下列物流的一种或几种：

①基于物流R1P闪蒸所得可能含有固体的液体物流R1PL的含烃液物流；

②基于液态原料R1FL的烃液物流；

③冷却热高分气S1V得到的烃类冷凝液体，经泵加压后用作第一洗涤油SA，或者自
流用作第一洗涤油SA。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，可
以设置闪蒸步骤S1、第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B，第1种工作方式为：

在闪蒸步骤S1，物流R1P分离为可能含有固体的气体物流R1PV和可能含有固体的
液体物流R1PL；

在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA，完成至少一次气液逆流接触后分
离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第一洗涤油SAK和在体积上主要由氢气组成
的第一洗涤气S1AV；

在第二洗涤步骤S1B，第一洗涤气S1AV与第二洗涤油SB，完成至少一次气液逆流接
触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第二洗涤油SBK和在体积上主要由氢
气组成的第二洗涤气S1BV；

基于第二洗涤气S1BV的物流用作热高分气S1V；

热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：

单位体积的第一洗涤气S1AV的固体重量含量的平均值低于单位体积的气体R1PV
中的固体重量含量平均值，和或第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点
温度低于气体R1PV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度；

单位体积的第二洗涤气S1BV的固体重量含量的平均值低于单位体积的第一洗涤
气S1AV中的固体重量含量平均值，和或第二洗涤气S1BV中的常规液态烃的50％馏出点的常
规沸点温度低于第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，可
以设置闪蒸步骤S1、第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B，第2种工作方式为：

在闪蒸步骤S1，物流R1P和来自富第一洗涤油SAK的液体SAKM混合后，分离为可能
含有固体的气体物流R1PV和可能含有固体的液体物流R1PL；

在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA、来自富第二洗涤油SBK的液体
SBKM进，完成至少一次气液逆流接触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第
一洗涤油SAK和在体积上主要由氢气组成的第一洗涤气S1AV；

至少一部分富第一洗涤油SAK用作液体SAKM进入闪蒸步骤S1，可能存在的剩余的
富第一洗涤油SAK作为富第一洗涤油SAK外排油物流SAKP使用；

在第二洗涤步骤S1B，第一洗涤气S1AV与第二洗涤油SB，完成至少一次气液逆流接
触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第二洗涤油SBK和在体积上主要由氢
气组成的第二洗涤气S1BV；

至少一部分富第二洗涤油SBK用作液体SBKM进入第一洗涤步骤S1A，可能存在的剩
余的富第二洗涤油SBK作为富第二洗涤油SBK外排油物流SBKP使用；

基于第二洗涤气S1BV的物流用作热高分气S1V；

热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：

单位体积的第一洗涤气S1AV的固体重量含量的平均值低于单位体积的气体R1PV
中的固体重量含量平均值，和或第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点
温度低于气体R1PV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度；

单位体积的第二洗涤气S1BV的固体重量含量的平均值低于单位体积的第一洗涤
气S1AV中的固体重量含量平均值，和或第二洗涤气S1BV中的常规液态烃的50％馏出点的常
规沸点温度低于第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，可
以设置闪蒸步骤S1、第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B，第3种工作方式为：

在闪蒸步骤S1，物流R1P和富第一洗涤油SAK混合后，分离为可能含有固体的气体
物流R1PV和可能含有固体的液体物流R1PL；

在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA、富第二洗涤油SBK，完成至少一次
气液逆流接触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第一洗涤油SAK和在体积
上主要由氢气组成的第一洗涤气S1AV；

在第二洗涤步骤S1B，第一洗涤气S1AV与第二洗涤油SB，完成至少一次气液逆流接
触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第二洗涤油SBK和在体积上主要由氢
气组成的第二洗涤气S1BV；

基于第二洗涤气S1BV的物流用作热高分气S1V；

热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：

单位体积的第一洗涤气S1AV的固体重量含量的平均值低于单位体积的气体R1PV
中的固体重量含量平均值，和或第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点
温度低于气体R1PV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度；

单位体积的第二洗涤气S1BV的固体重量含量的平均值低于单位体积的第一洗涤
气S1AV中的固体重量含量平均值，和或第二洗涤气S1BV中的常规液态烃的50％馏出点的常
规沸点温度低于第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，可
以设置闪蒸步骤S1、第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B，第4种工作方式为：

在闪蒸步骤S1，物流R1P分离为可能含有固体的气体物流R1PV和可能含有固体的
液体物流R1PL；

在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA，完成至少一次气液逆流接触后分
离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第一洗涤油SAK和在体积上主要由氢气组成
的第一洗涤气S1AV；

在第二洗涤步骤S1B，第一洗涤气S1AV与第二洗涤油SB，完成至少一次气液逆流接
触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第二洗涤油SBK和在体积上主要由氢
气组成的第二洗涤气S1BV；

基于第二洗涤气S1BV的物流用作热高分气S1V；

热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：

单位体积的第一洗涤气S1AV的固体重量含量的平均值低于单位体积的气体R1PV
中的固体重量含量平均值，和或第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点
温度低于气体R1PV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度；

单位体积的第二洗涤气S1BV的固体重量含量的平均值低于单位体积的第一洗涤
气S1AV中的固体重量含量平均值，和或第二洗涤气S1BV中的常规液态烃的50％馏出点的常
规沸点温度低于第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度；

第一洗涤油SA，由至少一部分液体物流R1PL组成；

第二洗涤油SB，选自下列物流的一种或2种：

①基于液态原料R1FL的烃液体；

②冷却热高分气S1V得到的烃类冷凝液体，经泵加压后用作第二洗涤油SB，或者自
流用作第二洗涤油SB。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，可
以设置闪蒸步骤S1、第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B，第5种工作方式为：

在闪蒸步骤S1，物流R1P分离为可能含有固体的气体物流R1PV和可能含有固体的
液体物流R1PL；

在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA，完成至少一次气液逆流接触后分
离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第一洗涤油SAK和在体积上主要由氢气组成
的第一洗涤气S1AV；

在第二洗涤步骤S1B，第一洗涤气S1AV与第二洗涤油SB，完成至少一次气液逆流接
触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第二洗涤油SBK和在体积上主要由氢
气组成的第二洗涤气S1BV；

基于第二洗涤气S1BV的物流用作热高分气S1V；

热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：

单位体积的第一洗涤气S1AV的固体重量含量的平均值低于单位体积的气体R1PV
中的固体重量含量平均值，和或第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点
温度低于气体R1PV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度；

单位体积的第二洗涤气S1BV的固体重量含量的平均值低于单位体积的第一洗涤
气S1AV中的固体重量含量平均值，和或第二洗涤气S1BV中的常规液态烃的50％馏出点的常
规沸点温度低于第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度；

第一洗涤油SA，为基于液态原料R1FL的烃液体；

第二洗涤油SB，为冷却热高分气S1V得到的烃类冷凝液体，自流用作第二洗涤油
SB。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，可
以设置闪蒸步骤S1、第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B，第6种工作方式为：

第二洗涤油SB中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度低于第一洗涤油SA
中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，第二洗涤油SB中的常规液态烃的90％馏出
点的常规沸点温度低于第一洗涤油SA中的常规液态烃的90％馏出点的常规沸点温度。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，可
以设置闪蒸步骤S1、第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B，第7种工作方式为：

第二洗涤油SB中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度低于第一洗涤油SA
中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度至少50℃，第二洗涤油SB中的常规液态烃的
90％馏出点的常规沸点温度低于第一洗涤油SA中的常规液态烃的90％馏出点的常规沸点
温度至少50℃。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，可
以设置闪蒸步骤S1、第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B，第8种工作方式为：

第二洗涤油SB中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度低于第一洗涤油SA
中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度至少100℃，第二洗涤油SB中的常规液态烃
的90％馏出点的常规沸点温度低于第一洗涤油SA中的常规液态烃的90％馏出点的常规沸
点温度至少100℃。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设
置闪蒸步骤S1、第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B、第三洗涤步骤S1C，第1种工作方式为：

在闪蒸步骤S1，物流R1P分离为可能含有固体的气体物流R1PV和可能含有固体的
液体物流R1PL；

在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA，完成至少一次气液逆流接触后分
离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第一洗涤油SAK和在体积上主要由氢气组成
的第一洗涤气S1AV；

在第二洗涤步骤S1B，第一洗涤气S1AV与第二洗涤油SB，完成至少一次气液逆流接
触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第二洗涤油SBK和在体积上主要由氢
气组成的第二洗涤气S1BV；

在第三洗涤步骤S1C，第二洗涤气S1BV与第三洗涤油SC，完成至少一次气液逆流接
触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第三洗涤油SCK和在体积上主要由氢
气组成的第三洗涤气S1CV；

基于第三洗涤气S1CV的物流用作热高分气S1V；

热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：

第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度低于气体R1PV中
的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或单位体积的第一洗涤气S1AV的固体重量
含量的平均值低于单位体积的气体R1PV中的固体重量含量平均值；

第二洗涤气S1BV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度低于第一洗涤气
S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或单位体积的第二洗涤气S1BV的固
体重量含量的平均值低于单位体积的第一洗涤气S1AV中的固体重量含量平均值；

第三洗涤气S1CV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度低于第二洗涤气
S1BV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或单位体积的第三洗涤气S1CV的固
体重量含量的平均值低于单位体积的第二洗涤气S1BV中的固体重量含量平均值。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设
置闪蒸步骤S1、第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B、第三洗涤步骤S1C，第2种工作方式为：

在闪蒸步骤S1，物流R1P与来自富第一洗涤油SAK的液体SAKM混合后，分离为可能
含有固体的气体物流R1PV和可能含有固体的液体物流R1PL；

至少一部分液体物流R1PL用作第一洗涤油SA进入第一洗涤步骤S1A，可能存在的
第二部分液体物流R1PL用作热高分油S1LP；

在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA、来自富第二洗涤油SBK的液体
SBKM，完成至少一次气液逆流接触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第一
洗涤油SAK和在体积上主要由氢气组成的第一洗涤气S1AV；

至少一部分富第一洗涤油SAK用作液体SAKM进入闪蒸步骤S1，可能存在的剩余的
富第一洗涤油SAK作为富第一洗涤油SAK的外排油物流SAKP使用；

在第二洗涤步骤S1B，第一洗涤气S1AV与第二洗涤油SB、来自富第三洗涤油SCK的
液体SCKM，完成至少一次气液逆流接触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富
第二洗涤油SBK和在体积上主要由氢气组成的第二洗涤气S1BV；

至少一部分富第二洗涤油SBK用作液体SBKM进入第一洗涤步骤S1A，可能存在的剩
余的富第二洗涤油SBK作为富第二洗涤油SBK的外排油物流SBKP使用；

在第三洗涤步骤S1C，第二洗涤气S1BV与第三洗涤油SC，完成至少一次气液逆流接
触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第三洗涤油SCK和在体积上主要由氢
气组成的第三洗涤气S1CV；

至少一部分富第三洗涤油SCK用作液体SCKM进入第一洗涤步骤S1A，可能存在的剩
余的富第三洗涤油SCK作为富第三洗涤油SCK的外排油物流SCKP使用；

基于第三洗涤气S1CV的物流用作热高分气S1V；

热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：

第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度低于气体R1PV中
的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或单位体积的第一洗涤气S1AV的固体重量
含量的平均值低于单位体积的气体R1PV中的固体重量含量平均值；

第二洗涤气S1BV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度低于第一洗涤气
S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或单位体积的第二洗涤气S1BV的固
体重量含量的平均值低于单位体积的第一洗涤气S1AV中的固体重量含量平均值；

第三洗涤气S1CV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度低于第二洗涤气
S1BV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或单位体积的第三洗涤气S1CV的固
体重量含量的平均值低于单位体积的第二洗涤气S1BV中的固体重量含量平均值。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设
置闪蒸步骤S1、第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B、第三洗涤步骤S1C，第3种工作方式为：

在闪蒸步骤S1，物流R1P与富第一洗涤油SAK混合后，分离为可能含有固体的气体
物流R1PV和可能含有固体的液体物流R1PL；

第一部分液体物流R1PL用作第一洗涤油SA进入第一洗涤步骤S1A，第二部分液体
物流R1PL用作热高分油S1LP；

在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA、富第二洗涤油SBK，完成至少一次
气液逆流接触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第一洗涤油SAK和在体积
上主要由氢气组成的第一洗涤气S1AV；

在第二洗涤步骤S1B，第一洗涤气S1AV与第二洗涤油SB、富第三洗涤油SCK，完成至
少一次气液逆流接触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第二洗涤油SBK和
在体积上主要由氢气组成的第二洗涤气S1BV；

在第三洗涤步骤S1C，第二洗涤气S1BV与第三洗涤油SC，完成至少一次气液逆流接
触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第三洗涤油SCK和在体积上主要由氢
气组成的第三洗涤气S1CV；

基于第三洗涤气S1CV的物流用作热高分气S1V；

热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：

第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度低于气体R1PV中
的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或单位体积的第一洗涤气S1AV的固体重量
含量的平均值低于单位体积的气体R1PV中的固体重量含量平均值；

第二洗涤气S1BV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度低于第一洗涤气
S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或单位体积的第二洗涤气S1BV的固
体重量含量的平均值低于单位体积的第一洗涤气S1AV中的固体重量含量平均值；

第三洗涤气S1CV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度低于第二洗涤气
S1BV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或单位体积的第三洗涤气S1CV的固
体重量含量的平均值低于单位体积的第二洗涤气S1BV中的固体重量含量平均值。

本发明，可以设置洗涤段液相循环回路，第1种工作方式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，进行热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置
闪蒸步骤S1、第一洗涤步骤S1A；

在闪蒸步骤S1，物流R1P分离为可能含有固体的气体物流R1PV和可能含有固体的
液体物流R1PL；

在第一洗涤步骤S1A，设置传质段ATM，气体物流R1PV进入第一洗涤步骤S1A的传质
段ATM的下部向上流过传质段ATM与液体完成至少1次逆流接触后离开馏分洗涤步骤S1A成
为第一洗涤气S1AV；第一洗涤油SA进入传质段ATM上部向下流过传质段ATM与气体完成逆流
接触后离开传质段ATM成为富第一洗涤油SAK；

在第一洗涤步骤S1A，设置洗涤油DAXR循环回路；

在第一洗涤步骤S1A，收集来自传质段ATM的液相物流DAX，以液体的正向流程为基
准，将至少一部分液相物流DAX循环返回至其上游液体物流DAXB中构成循环洗涤油DAXR，循
环洗涤油DAXR与液体物流DAXB混合后一并流动接触洗涤上升的气体，循环洗涤油DAXR在传
质段ATM内流动成为液相物流DAX后完成一个完整循环，如此增加该循环回路中的液体/气
体的体积比例；

通常，以气体的正向流程为基准，循环洗涤油DAXR进入第一洗涤过程S1A的位置
PAD1，位于液相物流DAX抽出位置至该处气体后续的整个洗涤过程结束位置之间的位置，但
是不能与第一洗涤油SA混合接触，最多只能与第一洗涤油SA的下游液相物流混合。

本发明，可以设置洗涤段液相循环回路，第2种工作方式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置闪
蒸步骤S1、第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B；

在闪蒸步骤S1，物流R1P分离为可能含有固体的气体物流R1PV和可能含有固体的
液体物流R1PL；

在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA，完成至少一次气液逆流接触后分
离为主要由常规液态烃组成的含固体的富第一洗涤油SAK和在体积上主要由氢气组成的第
一洗涤气S1AV；

在第二洗涤步骤S1B，第一洗涤气S1AV与第二洗涤油SB，完成至少一次气液逆流接
触后分离为主要由常规液态烃组成的含固体的富第二洗涤油SBK和在体积上主要由氢气组
成的第二洗涤气S1BV；

在第二洗涤步骤S1B，设置传质段BTM，设置洗涤油DBXR循环回路；

在第二洗涤步骤S1B，收集来自传质段BTM的液相物流DBX，以液体的正向流程为基
准，将至少一部分液相物流DBX循环返回至其上游液体物流DBXB中构成循环洗涤油DBXR，循
环洗涤油DBXR与液体物流DBXB混合后一并流动接触洗涤上升的气体，循环洗涤油DBXR在传
质段BTM内流动成为液相物流DBX后完成一个完整循环，如此增加该循环回路中的液体/气
体的体积比例；

通常，以气体的正向流程为基准，循环洗涤油DBXR进入洗涤过程S1B的位置PBD1，
位于液相物流DBX抽出位置至该处气体后续的整个洗涤过程结束位置之间的位置，但是不
能与第二涤油SB混合接触，最多只能与第二洗涤油SB的下游液相物流混合。

本发明，可以设置洗涤段液相循环回路，第3种工作方式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置闪
蒸步骤S1、第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B；

在闪蒸步骤S1，物流R1P分离为可能含有固体的气体物流R1PV和可能含有固体的
液体物流R1PL；

在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA、来自富第二洗涤油SBK的液体
SBKM，完成至少一次气液逆流接触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第一
洗涤油SAK和在体积上主要由氢气组成的第一洗涤气S1AV；

在第二洗涤步骤S1B，第一洗涤气S1AV与第二洗涤油SB、来自富第三洗涤油SCK的
液体SCKM，完成至少一次气液逆流接触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富
第二洗涤油SBK和在体积上主要由氢气组成的第二洗涤气S1BV；

至少一部分富第二洗涤油SBK用作液体SBKM进入第一洗涤步骤S1A，可能存在的剩
余的富第二洗涤油SBK作为富第二洗涤油SBK的外排油物流SBKP使用；

在第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B组成的联合洗涤过程S1AB，设置洗涤油
DABXR循环回路；

在联合洗涤过程S1AB，收集来自传质段ABTM的液相物流DABX，以液体的正向流程
为基准，将至少一部分液相物流DABX循环返回至其上游液体物流DABXB中构成循环洗涤油
DABXR，循环洗涤油DABXR与液体物流DABXB混合后一并流动接触洗涤上升的气体，循环洗涤
油DABXR在传质段ABTM内流动成为液相物流DABX后完成一个完整循环，如此增加该循环回
路中的液体/气体的体积比例；

以气体的正向流程为基准，循环洗涤油DABXR进入联合洗涤过程S1AB的位置
PABD1，位于液相物流DABX抽出位置至该处气体后续的整个洗涤过程结束位置之间的任意
位置；

通常，以气体的正向流程为基准，循环洗涤油DABXR进入联合洗涤过程S1AB的位置
PABD1，位于液相物流DABX抽出位置至该处气体后续的整个洗涤过程结束位置之间的位置，
但是不能与第二洗涤油SBK混合接触，最多只能与第二洗涤油SBK的下游液相物流混合。

本发明，物流S1LP返回第一加氢反应过程R1的含物料分离步骤的流程方式，第1种
工作方式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，至少一
部分物流S1LP返回第一加氢反应过程R1进行第一加氢反应R1R，其流程方式是：设置降压步
骤S1LP-DPS：

在降压步骤S1LP-DPS，物流S1LP经过降压设备得到降压后物流S1LP-VLS，物流
S1LP-VLS脱出气体得到脱气体物流S1LP-VLS-DG，至少一部分脱气体物流S1LP-VLS-DG返回
第一加氢反应过程R1进行第一加氢反应R1R。

本发明，物流S1LP返回第一加氢反应过程R1的含物料分离步骤的流程方式，第2种
工作方式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，至少一
部分物流S1LP返回第一加氢反应过程R1进行第一加氢反应R1R，其流程方式是：设置降压步
骤S1LP-DPS和分馏过程S1LP-FRAC；

在降压步骤S1LP-DPS，物流S1LP经过降压设备得到降压后物流S1LP-VLS；

在分馏过程S1LP-FRAC，回收降压后物流S1LP-VLS，得到主要由常规沸点低于550
℃的常规液态烃组成的馏分油S1LP-TOR1，至少一部分馏分油BS-TOR1返回第一加氢反应过
程R1进行第一加氢反应R1R。

本发明，物流S1LP返回第一加氢反应过程R1的含物料分离步骤的流程方式，第3种
工作方式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，至少一
部分物流S1LP返回第一加氢反应过程R1进行第一加氢反应R1R，其流程方式是：设置降压步
骤S1LP-DPS和分馏过程S1LP-FRAC；

在降压步骤S1LP-DPS，物流S1LP经过降压设备得到降压后物流S1LP-VLS；

在分馏过程S1LP-FRAC，回收降压后物流S1LP-VLS，得到主要由常规沸点低于350
℃的常规液态烃组成的馏分油S1LP-TOR20-M，至少一部分馏分油S1LP-TOR20-M进入第二加
氢提质反应过程R20与第二加氢提质催化剂R20C接触；

在分馏过程S1LP-FRAC，回收降压后物流S1LP-VLS，得到主要由常规沸点为350～
550℃的常规液态烃组成的馏分油S1LP-TOR1-H，至少一部分馏分油S1LP-TOR1-H返回第一
加氢反应过程R1进行第一加氢反应R1R；

(2)加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20；

在第二加氢提质反应过程R20，基于气体S1V的物流S1VTOR20进入第二加氢提质反
应过程R20，在氢气和第二加氢提质催化剂R20C存在条件下进行第二加氢提质反应R20R，得
到第二加氢提质反应流出物R20P。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E的上段R1US中，可以设置液体R1PL的氢气
气提过程BSHS；

在氢气气提过程BSHS，分离物流R1P所得液体R1PL与气提氢气BSH完成至少一次接
触，分离为可能含有固体的气体BSV和可能含有固体的液体物流S1L。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E的上段R1US中，可以设置液体R1PL的氢气
气提过程BSHS，通常，氢气气提过程BSHS的操作条件为：温度为250～480℃、压力为6～
25MPa、气提氢气BSH与第一加氢反应流出物R1P中常规液态烃的气液体积比BS-KVL为50～
5000；

气液体积比KVL定义为：BS-KVL＝VBSH/VBF；

VBSH，表示气提氢气物流BSH的标准状态即0℃、1大气压下的体积流量，立方米/
时；

VBF，表示第一加氢反应流出物R1P中常规液态烃的20℃、1大气压下的体积流量，
立方米/时。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E的上段R1US中，可以设置液体R1PL的氢气
气提过程BSHS，一般，氢气气提过程BSHS的操作条件为：温度为300～450℃、压力为10～
20MPa、气液体积比BS-KVL为500～2000。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E的上段R1US中，可以设置液体R1PL的氢气
气提过程BSHS，在氢气气提过程BSHS，分离物流R1P所得液体R1PL与气提氢气BSH，可以仅完
成一次接触分离。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E的上段R1US中，可以设置液体R1PL的氢气
气提过程BSHS，在氢气气提过程BSHS，分离物流R1P所得液体与气提氢气BSH，可以完成2～8
次逆流接触分离；

氢气气提过程BSHS在气提分离段BSHT内进行，气提分离段BSHT内设置气液接触传
质段BSHTTM；

在气提分离段BSHT内，气提氢气BSH进入气液接触传质段BSHTTM的下部向上流动；
分离物流R1P所得液体进入气液接触传质段BSHTTM的上部向下流动；液体中的至少一部分
低沸点组分汽化进入气相中。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E的上段R1US中，进行热高压分离气体洗涤
过程S1DW，设置1个洗涤步骤S1X；

在洗涤步骤S1X，分离物流R1P所得气体R1PV与洗涤油SX，完成至少一次气液接触
后分离为其液相主要由常规液态烃组成的富洗涤油SXK和在体积上主要由氢气组成的洗涤
气S1XV；基于洗涤气S1XV的物流用作热高分气S1V；

洗涤步骤S1X在洗涤段S1XT内进行，洗涤段S1XT内设置气液接触传质段S1XTTM；在
气液接触传质段S1XTTM，液相物流与气相物流完成2～8次气液逆流接触分离；

在气液接触传质段S1XTTM内，气体R1PV进入气液接触传质段S1XTTM的下部向上流
动；洗涤油SX进入气液接触传质段S1XTTM的上部向下流动；气体中的至少一部分高沸点组
分冷凝进入液相中。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E的上段R1US中，进行热高压分离气体洗涤
过程S1DW，设置2个或多个洗涤步骤S1X；；

在洗涤步骤S1X，物流R1P或分离物流R1P所得气体R1PV与洗涤油SX，完成至少一次
气液接触后分离为主要由常规液态烃组成的富洗涤油SXK和在体积上主要由氢气组成的洗
涤气S1XV；基于洗涤气S1XV的物流用作热高分气S1V；

洗涤步骤S1X在洗涤段S1XT内进行，洗涤段S1XT内设置气液接触传质段S1XTTM；在
气液接触传质段S1XTTM，液相物流与气相物流完成2～8次气液逆流接触分离；

在气液接触传质段S1XTTM内，气体R1PV进入气液接触传质段S1XTTM的下部向上流
动；洗涤油SX进入气液接触传质段S1XTTM的上部向下流动；气体中的至少一部分高沸点组
分冷凝进入液相中，同时液体中的至少一部分低沸点组分汽化进入气相中。

本发明，第一加氢反应过程R1排出废固液的一种方式是：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，进行热高压分离气体洗涤过程S1DW，至少
一部分物流S1LP作为排放废催化剂的物流S1LP-WP不进入加氢反应过程。

本发明，分馏过程S1LP-FRAC排出渣油的一种方式是：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，得到热高分油S1LP；

在降压步骤S1LP-DPS，物流S1LP经过降压设备得到降压后物流S1LP-VLS；

在分馏过程S1LP-FRAC，回收降压后物流S1LP-VLS，得到主要由常规沸点高于530
℃的烃组分组成的馏分油S1LP-DO，馏分油S1LP-DO不进入加氢反应过程。

本发明，热高压分离气体脱尘过程S1DS的分离效果，第1种方案是：

(1)在热高压分离气体洗涤过程S1DW，气体S1V中含有物流R1P中大部分常规沸点
低于180℃的烃组分，液体S1L中含有物流R1P中大部分常规沸点高于180℃的烃组分。

本发明，热高压分离气体脱尘过程S1DS的分离效果，第2种方案是：

(1)在热高压分离气体洗涤过程S1DW，气体S1V中含有物流R1P中大部分常规沸点
低于250℃的烃组分，液体S1L中含有物流R1P中大部分常规沸点高于250℃的烃组分。

本发明，热高压分离气体脱尘过程S1DS的分离效果，第3种方案是：

(1)在热高压分离气体洗涤过程S1DW，气体S1V中含有物流R1P中大部分常规沸点
低于300℃的烃组分，液体S1L中含有物流R1P中大部分常规沸点高于300℃的烃组分。

本发明，热高压分离气体脱尘过程S1DS的分离效果，第4种方案是：

(1)在热高压分离气体洗涤过程S1DW，气体S1V中含有物流R1P中大部分常规沸点
低于350℃的烃组分，液体S1L中含有物流R1P中大部分常规沸点高于350℃的烃组分。

本发明，热高压分离气体脱尘过程S1DS的分离效果，第5种方案是：

(1)在热高压分离气体洗涤过程S1DW，气体S1V中含有物流R1P中大部分常规沸点
低于400℃的烃组分，液体S1L中含有物流R1P中大部分常规沸点高于400℃的烃组分。

本发明，热高压分离气体脱尘过程S1DS的分离效果，第6种方案是：

(1)在热高压分离气体洗涤过程S1DW，气体S1V中含有物流R1P中大部分常规沸点
低于450℃的烃组分，液体S1L中含有物流R1P中大部分常规沸点高于450℃的烃组分。

本发明，热高压分离气体脱尘过程S1DS的分离效果，第7种方案是：

(1)在热高压分离气体洗涤过程S1DW，液体S1L的常规液态烃中常规沸点高于450
℃的烃组分的重量含量低于40％。

本发明，热高压分离气体脱尘过程S1DS的分离效果，第8种方案是：

(1)在热高压分离气体洗涤过程S1DW，液体S1L的常规液态烃中常规沸点高于450C
的烃组分的重量含量低于30％。

本发明，通常在加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20；

在第二加氢提质反应过程R20，基于气体S1V的物流S1VTOR20和可能存在的液体烃
物流LTOR20进入第二加氢提质反应过程R20，在氢气和第二加氢提质催化剂R20C存在条件
下进行第二加氢提质反应R20R，得到第二加氢提质反应流出物R20P。

本发明，第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所
得油品的使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油
催化裂解过程，此时，第二加氢提质反应过程R20的操作目标通常为：

(2)加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20；

第二加氢提质反应流出物R20P中的全部常规液态烃的氮含量低于10PPm、硫含量
低于10PPm，第二加氢提质反应流出物R20P中的柴油组分的十六烷值高于28。

本发明，第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所
得油品的使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油
催化裂解过程，此时，第二加氢提质反应过程R20的操作目标一般为：

(2)加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20；

第二加氢提质反应流出物R20P中的全部常规液态烃的氮含量低于5PPm、硫含量低
于5PPm，第二加氢提质反应流出物R20P中的柴油组分的十六烷值高于33。

本发明，第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所
得油品的使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油
催化裂解过程，此时，第二加氢提质反应过程R20的操作目标较佳者为：

(2)加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20；

第二加氢提质反应流出物R20P中的全部常规液态烃的氮含量低于5PPm、硫含量低
于5PPm，第二加氢提质反应流出物R20P中的柴油组分的十六烷值高于38。

本发明，第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所
得油品的使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油
催化裂解过程；此时，第二加氢提质反应流出物R20P中常规沸点低于180℃的常规液态烃的
的杂质含量，通常为氮含量低于2PPm、硫含量低于2PPm，一般为氮含量低于1PPm、硫含量低
于1PPm。

本发明，第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所
得油品的使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油
催化裂解过程；此时，第二加氢提质反应过程R20的分离过程，第1种工作方案是：

(2)加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20的分离过程；

在冷高压分离过程XS3，分离第二加氢提质反应流出物R20P得到主要由常规液态
烃组成的冷高分油XS3L和在体积上主要由氢气组成的冷高分气XS3V。

本发明，第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所
得油品的使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油
催化裂解过程；此时，第二加氢提质反应过程R20的分离过程，第2种工作方案是：

(1)第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所得油
品的使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油催化
裂解过程；

(2)加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20的分离过程；

在热高压分离过程XS1，第二加氢提质反应流出物R20P完成高沸点烃组分和低沸
点烃组分的相对分离，得到主要由常规液态烃组成的热高分油XS1L和包含低沸点烃组分的
在体积上主要由氢气组成的热高分气XS1V；

在冷高压分离过程XS3，分离热高分气XS1V得到主要由常规液态烃组成的冷高分
油XS3L和在体积上主要由氢气组成的冷高分气XS3V；

通常，在热高压分离过程XS1，气体XS1V包含第二加氢提质反应流出物R20P中大部
分常规沸点低于350℃的烃组分；热高分油XS1L包含第二加氢提质反应流出物R20P中大部
分常规沸点高于350℃的烃组分。

本发明，第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所
得油品的使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油
催化裂解过程；此时，第二加氢提质反应过程R20的分离过程，第3种工作方案是：

(2)加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20的分离过程；

在热高压分离过程XS1，第二加氢提质反应流出物R20P完成高沸点烃组分和低沸
点烃组分的相对分离，得到主要由常规液态烃组成的热高分油XS1L和包含低沸点烃组分的
在体积上主要由氢气组成的热高分气XS1V；

在中温高压分离过程XS2，分离热高分气XS1V得到主要由常规液态烃组成的中温
高分油XS2L和在体积上主要由氢气组成的中温高分气XS2V；

在冷高压分离过程XS3，分离中温高分气XS2V得到主要由常规液态烃组成的冷高
分油XS3L和在体积上主要由氢气组成的冷高分气XS3V；

通常，在热高压分离过程XS1，热高分气XS1V包含第二加氢提质反应流出物R20P中
大部分常规沸点低于350℃的烃组分；热高分油XS1L包含第二加氢提质反应流出物R20P中
大部分常规沸点高于350℃的烃组分；

通常，在中温高压分离过程XS2，中温高分气XS3V包含热高分气XS1V中大部分常规
沸点低于于165℃的烃组分；中温高分油XS2L包含第二加氢提质反应流出物R20P中大部分
常规沸点高于165℃的烃组分。

本发明，第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所
得油品的使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油
催化裂解过程；此时，在加氢改质过程R99，可以设置第二加氢提质反应过程R20的生成油的
后续加氢改质过程，如设置加氢裂化过程R30P-H-HC，其特征在于：

(2)加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20的生成油的后续加氢改质
过程，分离第二加氢提质反应流出物R20P得到主要由常规沸点高于350℃的烃组分组成的
烃物流R30P-H，烃物流R30P-H进入加氢裂化过程R30P-H-HC，在氢气和加氢裂化催化剂
R30P-H-HCC存在条件下，进行加氢裂化反应R30P-H-HCR得到加氢裂化反应流出物R30P-H-
HCP。

本发明，第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所
得油品的使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油
催化裂解过程；此时，在加氢改质过程R99，可以设置第二加氢提质反应过程R20的生成油的
后续加氢改质过程，如设置加氢裂化过程R30P-H-HC，第1种工作方式是：

(2)加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20的分离过程；

在热高压分离过程XS1，第二加氢提质反应流出物R20P完成高沸点烃组分和低沸
点烃组分的相对分离，得到主要由常规液态烃组成的热高分油XS1L和包含低沸点烃组分的
在体积上主要由氢气组成的热高分气XS1V；

在热高压分离过程XS1，气体XS1V包含第二加氢提质反应流出物R20P中大部分常
规沸点低于350℃的烃组分；热高分油XS1L包含第二加氢提质反应流出物R20P中大部分常
规沸点高于350℃的烃组分；

在冷高压分离过程XS3，分离热高分气XS1V得到主要由常规液态烃组成的冷高分
油XS3L和在体积上主要由氢气组成的冷高分气XS3V；

至少一部分热高分油XS1L作为烃物流R30P-H进入加氢裂化过程R30P-H-HC。

本发明，第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所
得油品的使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油
催化裂解过程；此时，在加氢改质过程R99，可以设置第二加氢提质反应过程R20的生成油的
后续加氢改质过程，如设置加氢裂化过程R30P-H-HC，第1种工作方式是：

(2)加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20的分离过程；

在热高压分离过程XS1，第二加氢提质反应流出物R20P完成高沸点烃组分和低沸
点烃组分的相对分离，得到主要由常规液态烃组成的热高分油XS1L和包含低沸点烃组分的
在体积上主要由氢气组成的气体XS1V；

在热高压分离过程XS1，气体XS1V包含第二加氢提质反应流出物R20P中大部分常
规沸点低于350℃的烃组分；热高分油XS1L包含第二加氢提质反应流出物R20P中大部分常
规沸点高于350℃的烃组分；

在冷高压分离过程XS3，分离气体XS1V得到主要由常规液态烃组成的冷高分油
XS3L和在体积上主要由氢气组成的冷高分气XS3V；

至少一部分热高分油XS1L进入执行加氢热裂化反应的第一加氢反应过程R1，第一
加氢反应过程R1用作加氢裂化过程R30P-H-HC。

本发明，第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所
得油品的使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油
催化裂解过程；此时，在加氢改质过程R99，设可以置第二加氢提质反应过程R20的生成油的
后续加氢改质过程；如设置加氢提质过程R30P-M-HP，其特征在于：

分离第二加氢提质反应流出物R20P得到主要由常规沸点为165～350℃的烃组分
组成的烃物流R30P-M，烃物流R30P-M进入加氢提质过程R30P-M-HP，在氢气和加氢提质催化
剂R30P-M-HPC存在条件下进行加氢提质反应R30P-M-HPR得到加氢提质反应流出物R30P-M-
HPP；

通常，加氢提质过程R30P-M-HP的加氢提质催化剂R30P-M-HPC，可以包含加氢选择
性开环催化剂。

本发明，第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所
得油品的使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油
催化裂解过程；此时，在加氢改质过程R99，可以设置第二加氢提质反应过程R20的生成油的
后续加氢改质过程，如设置加氢提质过程R30P-M-HP，一种流程方式是：

(2)加氢改质过程R99，可以设置第二加氢提质反应过程R20的分离过程；

在热高压分离过程XS1，第二加氢提质反应流出物R20P完成高沸点烃组分和低沸
点烃组分的相对分离，得到主要由常规液态烃组成的热高分油XS1L和包含低沸点烃组分的
在体积上主要由氢气组成的热高分气XS1V；

在中温高压分离过程XS2，分离热高分气XS1V得到主要由常规液态烃组成的中温
高分油XS2L和在体积上主要由氢气组成的中温高分气XS2V；

在冷高压分离过程XS3，分离中温高分气XS2V得到主要由常规液态烃组成的冷高
分油XS3L和在体积上主要由氢气组成的冷高分气XS3V；

在热高压分离过程XS1，热高分气XS1V包含第二加氢提质反应流出物R20P中大部
分常规沸点低于350℃的烃组分；热高分油XS1L包含第二加氢提质反应流出物R20P中大部
分常规沸点高于350℃的烃组分；

在中温高压分离过程XS2，中温高分气XS2V包含热高分气XS1V中大部分常规沸点
低于于165℃的烃组分；中温高分油XS2L包含第二加氢提质反应流出物R20P中大部分常规
沸点高于165℃的烃组分：

(2)加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20的生成油的后续加氢改质
过程；

至少一部分中温高分油XS2L作为烃物流R30P-M进入加氢提质过程R30P-M-HP。

本发明，第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所
得油品的使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油
催化裂解过程；此时，在加氢改质过程R99，可以设置第二加氢提质反应过程R20的生成油的
后续加氢改质过程，如设置加氢提质过程R30P-M-HP、加氢择型断侧链反应区R30P-M-HCX，
其特征在于：

(2)加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20的生成油的后续加氢改质
过程；

在加氢提质过程R30P-M-HP之后设置加氢择型断侧链反应区R30P-M-HCX，在氢气
和加氢择型断侧链催化剂R30P-M-HCXC存在条件下，进行加氢择型断侧链反应R30P-M-HCXR
得到加氢择型断侧链反应流出物R30P-M-HCXP；

条件合适时，最好，加氢提质过程R30P-M-HP的反应流出物进入加氢择型断侧链反
应区R30P-M-HCX；

加氢择型断侧链反应区R30P-M-HCX使进料中柴油馏分的凝点降低，通常降低至少
8℃、一般降低至少15℃。

本发明，第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所
得油品的使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油
催化裂解过程；此时，在加氢改质过程R99，可以设置第二加氢提质反应过程R20的生成油的
后续加氢改质过程，如设置加氢提质过程R30P-M-HP、加氢异构降凝反应区R30P-M-HCY，其
特征在于：

(2)加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20的生成油的后续加氢改质
过程；

在加氢提质过程R30P-M-HP之后设置加氢异构降凝反应区R30P-M-HCY，在氢气和
加氢异构降凝催化剂R30P-M-HCYC存在条件下，进行加氢异构降凝反应R30P-M-HCYR得到加
氢异构降凝反应流出物R30P-M-HCYP；

条件合适时，最好，加氢提质过程R30P-M-HP的反应流出物进入加氢异构降凝反应
区R30P-M-HCY；

加氢异构降凝反应区R30P-M-HCY使进料中柴油馏分的凝点降低，通常降低至少8
℃、一般降低至少15℃。

本发明，可以设置第二加氢提质反应过程R20的生成油的高沸点馏分的循环加氢
裂化过程，其特征在于：

分离第二加氢提质反应流出物R20P得到主要由高沸点常规液态烃组成的物流
R30P-VGO，至少一部分R30P-VGO进入第一加氢反应过程R1与第一加氢催化剂R1C接触；

R30P-VGO主要由常规沸点高于250℃或高于300℃或高于350℃的烃组分组成。

本发明，第1种组合式反应器的设备结构方案为：

(1)组合式膨胀床加氢反应器R1E为立式反应器，结构如图1所示；

在壳体R1ES内，设置下段R1DS即膨胀床加氢反应区和上段R1US即串联操作的热高
压分离气体洗涤区，上段和下段之间设置隔板GB；

a、下段R1DS结构

在下段R1DS，在底部设置主进料R1EF1进料管口N01，在下部空间设置主进料R1EF1
的分布器SP01，在顶部设置反应产物BASE-R1P的排料料斗系统GBP；排料料斗系统GBP，为多
功能组件，由隔板GB组件和通道管PA组成；

主进料R1EF1通过进料管口N01进入下段R1DS，经过分布器SP01均匀分布向上流
动，通过膨胀床加氢反应区R1DSR进行加氢反应转变为第一加氢反应产物BASE-R1P，反应产
物越过隔板GB、流过通道PA后，成为物流R1P进入上段R1US；

b、隔板GB组件和通道管PA结构

隔板GB组件，由水平环形隔板GB01、直立半体锥面隔板GB02和集液室CLD抽出斗
GB03的壁面内件组成；

水平环形隔板GB01，有防止形成液体流动死区的作用；

隔板GB02，为以反应器中心轴线为对称轴的直立半体上锥面，为混相反应产物的
整流收集导流部件，具有径向对称的流道且面积逐步收缩，引导混相反应产物形成径向对
称的逐步收缩的加速上行流??；

通道管PA，为一个直立式通道；因为各相物料混合均匀，对悬浮床加氢反应而言通
道管PA内仍然属于有效反应空间；

隔板GB组件、通道管PA共同组成分割下段R1DS空间和上段R1US空间的实体分界
面；

c、上段R1US结构

在上段R1US，设置闪蒸空间FD、洗涤段S1WS、集液室CLD；

在闪蒸空间FD，设置水平挡板PB，用于引导离开通道管PA的混相反应流出物R1P将
其流向由向上流动改变为大致水平流动；从水平挡板PB上部俯视，水平挡板PB能够全部遮
蔽通道管PA的上部开口区域；

在洗涤段S1WS，设置洗涤油SX分布器A1和洗涤段传质区A2；在壳体R1ES侧面设置
洗涤油SX进料管口N11，壳体R1ES内设置与洗涤油SX进料管连通的液体进料分布器A1，液体
进料分布器A1使洗涤油SX均匀分布下落到填料传质段A2的顶部平面；A2为填料传质段，包
括底部填料支撑格栅、填料堆积层；在上段R1US的顶部设置热高分气S1V出料管口N021；

在集液室CLD，热高分油S1L通过壳体R1ES侧面设置的出料管口N031排出壳体
R1ES。

本发明，第2种组合式反应器的设备结构方案为：

(1)组合式膨胀床加氢反应器R1E为立式反应器，结构如图2所示；

在壳体R1ES内，设置下段R1DS即膨胀床加氢反应区和上段R1US即串联操作的热高
压分离气体洗涤区，上段和下段之间设置隔板GB；

a、下段R1DS结构

在下段R1DS，在底部设置主进料R1EF1进料管口N01，在下部空间设置主进料R1EF1
的分布器SP01，在顶部设置反应产物BASE-R1P的排料料斗系统GBP；排料料斗系统GBP，为多
功能组件，由隔板GB组件和通道管PA组成；

主进料R1EF1通过进料管口N01进入下段R1DS，经过分布器SP01均匀分布向上流
动，通过膨胀床加氢反应区R1DSR进行加氢反应转变为第一加氢反应产物BASE-R1P，反应产
物越过隔板GB、流过通道PA后，成为物流R1P进入上段R1US；

b、隔板GB组件和通道管PA结构

隔板GB组件，由水平环形隔板GB01、直立半体锥面隔板GB02和集液室CLD抽出斗
GB03的壁面内件组成；

水平环形隔板GB01，有防止形成液体流动死区的作用；

隔板GB02，为以反应器中心轴线为对称轴的直立半体上锥面，为混相反应产物的
整流收集导流部件，具有径向对称的流道且面积逐步收缩，引导混相反应产物形成径向对
称的逐步收缩的加速上行流??；

通道管PA，为一个直立式通道；因为各相物料混合均匀，对悬浮床加氢反应而言通
道管PA内仍然属于有效反应空间；

隔板GB组件、通道管PA共同组成分割下段R1DS空间和上段R1US空间的实体分界
面；

c、上段R1US结构

在上段R1US，设置闪蒸空间FD、洗涤段S1WS、氢气气提段BSHT、集液室CLD；

在闪蒸空间FD，设置水平挡板PB，用于引导离开通道管PA的混相反应流出物R1P将
其流向由向上流动改变为大致水平流动；从水平挡板PB上部俯视，水平挡板PB能够全部遮
蔽通道管PA的上部开口区域；

在洗涤段S1WS，设置洗涤油SX分布器A1和洗涤段传质区A2；在壳体R1ES侧面设置
洗涤油SX进料管口N11，壳体R1ES内设置与洗涤油SX进料管连通的液体进料分布器A1，液体
进料分布器A1使洗涤油SX均匀分布下落到填料传质段A2的顶部平面；A2为填料传质段，包
括底部填料支撑格栅、填料堆积层；在上段R1US的顶部设置热高分气S1V出料管口N021；

在氢气气提段BSHT，设置液体分布器B1和氢气气提传质区B2；在壳体R1ES侧面设
置气提氢气BSH进料管口N26，壳体R1ES内设置与气提氢气BSH进料管连通的气体进料分布
器B3，液体进料分布器B1使下流的液体均匀分布下落到填料传质段B2的顶部平面，气体进
料分布器B3使气体均匀分布上行到填料传质段B2的低部平面；B2为填料传质段，包括底部
填料支撑格栅、填料堆积层；

在集液室CLD，热高分油S1L通过壳体R1ES侧面设置的出料管口N031排出壳体
R1ES。

本发明，第1种、第2种组合式反应器的设备结构方案，适合于膨胀床加氢反应区为
悬浮床加氢反应区情况，特别是第一加氢反应过程R1为中低温煤焦油或其馏分油或其热加
工过程所得油品的使用悬浮床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过
程或重油催化裂解过程。

本发明，第3种组合式反应器的设备结构方案为：

(1)组合式膨胀床加氢反应器R1E为立式反应器，结构如图3所示；

在壳体R1ES内，设置下段R1DS即膨胀床加氢反应区和上段R1US即串联操作的热高
压分离气体洗涤区，上段和下段之间设置隔板GB；

a、下段R1DS结构

在下段R1DS，在底部设置主进料R1EF1进料管口N01，在下部空间设置主进料R1EF1
的分布器SP01，在顶部设置反应产物BASE-R1P的排料料斗系统GBP；排料料斗系统GBP，为多
功能组件，由隔板GB组件和通道管PAX组成；

主进料R1EF1通过进料管口N01进入下段R1DS，经过分布器SP01均匀分布向上流
动，通过膨胀床加氢反应区R1DSR进行加氢反应转变为第一加氢反应产物BASE-R1P，反应产
物越过隔板GB、流过通道PAX后，成为物流R1P进入上段R1US；

b、隔板GB组件和通道管PAX结构

隔板GB组件，由水平环形隔板GB01、直立半体下锥面隔板GB02和集液室CLD排液管
LP的管壁壁面组成；

水平环形隔板GB01，有防止形成液体流动死区的作用；

隔板GB02，为以反应器中心轴线为对称轴的直立半体下锥面，为集液室CLD液相的
整流收集导流部件，具有径向对称的流道且面积逐步收缩，引导集液室CLD液体形成径向对
称的逐步收缩的加速下行流??；

通道管PAX，为1根或2根或多根个直立式通道；因为各相物料混合均匀，对悬浮床
加氢反应而言通道管PA内仍然属于有效反应空间；

隔板GB组件、通道管PAX、集液室CLD的器内排液管道LP共同组成分割下段R1DS空
间和上段R1US空间的实体分界面；

c、上段R1US结构

在上段R1US，设置闪蒸空间FD、洗涤段S1WS、集液室CLD；

在闪蒸空间FD，设置水平挡板PBX，用于引导离开通道管PAX的混相反应流出物R1P
将其流向由向上流动改变为大致水平流动；从水平挡板PBX上部俯视，水平挡板PBX能够全
部遮蔽通道管PAX的上部开口区域；

在洗涤段S1WS，设置洗涤油SX分布器A1和洗涤段传质区A2；在壳体R1ES侧面设置
洗涤油SX进料管口N11，壳体R1ES内设置与洗涤油SX进料管连通的液体进料分布器A1，液体
进料分布器A1使洗涤油SX均匀分布下落到填料传质段A2的顶部平面；A2为填料传质段，包
括底部填料支撑格栅、填料堆积层；在上段R1US的顶部设置热高分气S1V出料管口N021；

自集液室CLD经过器内管道LP、器外管道LP1流动的液体，进入循环泵PUMP加压，循
环泵PUMP出口液体分为2路，第一路经过管道LP3与原料R1F混合后作为主进料循环返回下
段R1DS，第二路经过管道LP4作为热高分油S1LP排出。

本发明，第4种组合式反应器的设备结构方案为：

(1)组合式膨胀床加氢反应器R1E为立式反应器，结构如图4所示；

在壳体R1ES内，设置下段R1DS即膨胀床加氢反应区和上段R1US即串联操作的热高
压分离气体洗涤区，上段和下段之间设置隔板GB；

a、下段R1DS结构

在下段R1DS，在底部设置主进料R1EF1进料管口N01，在下部空间设置主进料R1EF1
的分布器SP01，在顶部设置反应产物BASE-R1P的排料料斗系统GBP；排料料斗系统GBP，为多
功能组件，由隔板GB组件和通道管PAX组成；

主进料R1EF1通过进料管口N01进入下段R1DS，经过分布器SP01均匀分布向上流
动，通过膨胀床加氢反应区R1DSR进行加氢反应转变为第一加氢反应产物BASE-R1P，反应产
物越过隔板GB、流过通道PAX后，成为物流r1P进入上段R1US；

b、隔板GB组件和通道管PAX结构

隔板GB组件，由水平环形隔板GB01、直立半体下锥面隔板GB02和集液室CLD排液管
LP的管壁壁面组成；

水平环形隔板GB01，有防止形成液体流动死区的作用；

隔板GB02，为以反应器中心轴线为对称轴的直立半体下锥面，为集液室CLD液相的
整流收集导流部件，具有径向对称的流道且面积逐步收缩，引导集液室CLD液体形成径向对
称的逐步收缩的加速下行流??；

通道管PAX，为1根或2根或多根个直立式通道；因为各相物料混合均匀，对悬浮床
加氢反应而言通道管PA内仍然属于有效反应空间；

隔板GB组件、通道管PAX、集液室CLD的器内排液管道LP共同组成分割下段R1DS空
间和上段R1US空间的实体分界面；

c、上段R1US结构

在上段R1US，设置闪蒸空间FD、洗涤段S1WS、氢气气提段BSHT、集液室CLD；

在闪蒸空间FD，设置水平挡板PBX，用于引导离开通道管PAX的混相反应流出物R1P
将其流向由向上流动改变为大致水平流动；从水平挡板PBX上部俯视，水平挡板PBX能够全
部遮蔽通道管PAX的上部开口区域；

在洗涤段S1WS，设置洗涤油SX分布器A1和洗涤段传质区A2；在壳体R1ES侧面设置
洗涤油SX进料管口N11，壳体R1ES内设置与洗涤油SX进料管连通的液体进料分布器A1，液体
进料分布器A1使洗涤油SX均匀分布下落到填料传质段A2的顶部平面；A2为填料传质段，包
括底部填料支撑格栅、填料堆积层；在上段R1US的顶部设置热高分气S1V出料管口N021；

在氢气气提段BSHT，设置液体分布器B1和氢气气提传质区B2；在壳体R1ES侧面设
置气提氢气BSH进料管口N26，壳体R1ES内设置与气提氢气BSH进料管连通的气体进料分布
器B3，液体进料分布器B1使下流的液体均匀分布下落到填料传质段B2的顶部平面，气体进
料分布器B3使气体均匀分布上行到填料传质段B2的低部平面；B2为填料传质段，包括底部
填料支撑格栅、填料堆积层；

自集液室CLD经过器内管道LP、器外管道LP1流动的液体，进入循环泵PUMP加压，循
环泵PUMP出口液体分为2路，第一路经过管道LP3与原料R1F混合后作为主进料循环返回下
段R1DS，第二路经过管道LP4作为热高分油S1LP排出。

本发明，第3种、第4种组合式反应器的设备结构方案，适合于膨胀床加氢反应区为
沸腾床加氢反应区，特别是第一加氢反应过程R1为中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过
程所得油品的使用悬浮床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或
重油催化裂解过程。

附图说明

图1是本发明第1种组合式反应器的设备结构方案。

如图1所示，组合式膨胀床加氢反应器R1E为立式反应器，在壳体R1ES内，设置下段
R1DS即膨胀床加氢反应区和上段R1US即串联操作的热高压分离气体洗涤区，上段和下段之
间设置隔板GB；

a、下段R1DS结构

在下段R1DS，在底部设置主进料R1EF1进料管口N01，在下部空间设置主进料R1EF1
的分布器SP01，在顶部设置反应产物BASE-R1P的排料料斗系统GBP；排料料斗系统GBP，为多
功能组件，由隔板GB组件和通道管PA组成；

主进料R1EF1通过进料管口N01进入下段R1DS，经过分布器SP01均匀分布向上流
动，通过膨胀床加氢反应区R1DSR进行加氢反应转变为第一加氢反应产物BASE-R1P，反应产
物越过隔板GB、流过通道PA后，成为物流R1P进入上段R1US；

b、隔板GB组件和通道管PA结构

隔板GB组件，由水平环形隔板GB01、直立半体锥面隔板GB02和集液室CLD抽出斗
GB03的壁面内件组成；

水平环形隔板GB01，有防止形成液体流动死区的作用；

隔板GB02，为以反应器中心轴线为对称轴的直立半体上锥面，为混相反应产物的
整流收集导流部件，具有径向对称的流道且面积逐步收缩，引导混相反应产物形成径向对
称的逐步收缩的加速上行流??；

通道管PA，为一个直立式通道；因为各相物料混合均匀，对悬浮床加氢反应而言通
道管PA内仍然属于有效反应空间；

隔板GB组件、通道管PA共同组成分割下段R1DS空间和上段R1US空间的实体分界
面；

c、上段R1US结构

在上段R1US，设置闪蒸空间FD、洗涤段S1WS、集液室CLD；

在闪蒸空间FD，设置水平挡板PB，用于引导离开通道管PA的混相反应流出物R1P将
其流向由向上流动改变为大致水平流动；从水平挡板PB上部俯视，水平挡板PB能够全部遮
蔽通道管PA的上部开口区域；

在洗涤段S1WS，设置洗涤油SX分布器A1和洗涤段传质区A2；在壳体R1ES侧面设置
洗涤油SX进料管口N11，壳体R1ES内设置与洗涤油SX进料管连通的液体进料分布器A1，液体
进料分布器A1使洗涤油SX均匀分布下落到填料传质段A2的顶部平面；A2为填料传质段，包
括底部填料支撑格栅、填料堆积层；在上段R1US的顶部设置热高分气S1V出料管口N021；

在集液室CLD，热高分油S1L通过壳体R1ES侧面设置的出料管口N031排出壳体
R1ES。

图2是本发明第2种组合式反应器的设备结构方案。

如图2所示，组合式膨胀床加氢反应器R1E为立式反应器，在壳体R1ES内，设置下段
R1DS即膨胀床加氢反应区和上段R1US即串联操作的热高压分离气体洗涤区，上段和下段之
间设置隔板GB；

a、下段R1DS结构

在下段R1DS，在底部设置主进料R1EF1进料管口N01，在下部空间设置主进料R1EF1
的分布器SP01，在顶部设置反应产物BASE-R1P的排料料斗系统GBP；排料料斗系统GBP，为多
功能组件，由隔板GB组件和通道管PA组成；

主进料R1EF1通过进料管口N01进入下段R1DS，经过分布器SP01均匀分布向上流
动，通过膨胀床加氢反应区R1DSR进行加氢反应转变为第一加氢反应产物BASE-R1P，反应产
物越过隔板GB、流过通道PA后，成为物流R1P进入上段R1US；

b、隔板GB组件和通道管PA结构

隔板GB组件，由水平环形隔板GB01、直立半体锥面隔板GB02和集液室CLD抽出斗
GB03的壁面内件组成；

水平环形隔板GB01，有防止形成液体流动死区的作用；

隔板GB02，为以反应器中心轴线为对称轴的直立半体上锥面，为混相反应产物的
整流收集导流部件，具有径向对称的流道且面积逐步收缩，引导混相反应产物形成径向对
称的逐步收缩的加速上行流??；

通道管PA，为一个直立式通道；因为各相物料混合均匀，对悬浮床加氢反应而言通
道管PA内仍然属于有效反应空间；

隔板GB组件、通道管PA共同组成分割下段R1DS空间和上段R1US空间的实体分界
面；

c、上段R1US结构

在上段R1US，设置闪蒸空间FD、洗涤段S1WS、氢气气提段BSHT、集液室CLD；

在闪蒸空间FD，设置水平挡板PB，用于引导离开通道管PA的混相反应流出物R1P将
其流向由向上流动改变为大致水平流动；从水平挡板PB上部俯视，水平挡板PB能够全部遮
蔽通道管PA的上部开口区域；

在洗涤段S1WS，设置洗涤油SX分布器A1和洗涤段传质区A2；在壳体R1ES侧面设置
洗涤油SX进料管口N11，壳体R1ES内设置与洗涤油SX进料管连通的液体进料分布器A1，液体
进料分布器A1使洗涤油SX均匀分布下落到填料传质段A2的顶部平面；A2为填料传质段，包
括底部填料支撑格栅、填料堆积层；在上段R1US的顶部设置热高分气S1V出料管口N021；

在氢气气提段BSHT，设置液体分布器B1和氢气气提传质区B2；在壳体R1ES侧面设
置气提氢气BSH进料管口N26，壳体R1ES内设置与气提氢气BSH进料管连通的气体进料分布
器B3，液体进料分布器B1使下流的液体均匀分布下落到填料传质段B2的顶部平面，气体进
料分布器B3使气体均匀分布上行到填料传质段B2的低部平面；B2为填料传质段，包括底部
填料支撑格栅、填料堆积层；

在集液室CLD，热高分油S1l通过壳体R1ES侧面设置的出料管口N031排出壳体
R1ES。

图3是本发明第3种组合式反应器的设备结构方案。

如图3所示，组合式膨胀床加氢反应器R1E为立式反应器，在壳体R1ES内，设置下段
R1DS即膨胀床加氢反应区和上段R1US即串联操作的热高压分离气体洗涤区，上段和下段之
间设置隔板GB；

a、下段R1DS结构

在下段R1DS，在底部设置主进料R1EF1进料管口N01，在下部空间设置主进料R1EF1
的分布器SP01，在顶部设置反应产物BASE-R1P的排料料斗系统GBP；排料料斗系统GBP，为多
功能组件，由隔板GB组件和通道管PAX组成；

主进料R1EF1通过进料管口N01进入下段R1DS，经过分布器SP01均匀分布向上流
动，通过膨胀床加氢反应区R1DSR进行加氢反应转变为第一加氢反应产物BASE-R1P，反应产
物越过隔板GB、流过通道PAX后，成为物流R1P进入上段R1US；

b、隔板GB组件和通道管PAX结构

隔板GB组件，由水平环形隔板GB01、直立半体下锥面隔板GB02和集液室CLD排液管
LP的管壁壁面组成；

水平环形隔板GB01，有防止形成液体流动死区的作用；

隔板GB02，为以反应器中心轴线为对称轴的直立半体下锥面，为集液室CLD液相的
整流收集导流部件，具有径向对称的流道且面积逐步收缩，引导集液室CLD液体形成径向对
称的逐步收缩的加速下行流??；

通道管PAX，为1根或2根或多根个直立式通道；因为各相物料混合均匀，对悬浮床
加氢反应而言通道管PA内仍然属于有效反应空间；

隔板GB组件、通道管PAX、集液室CLD的器内排液管道LP共同组成分割下段R1DS空
间和上段R1US空间的实体分界面；

c、上段R1US结构

在上段R1US，设置闪蒸空间FD、洗涤段S1WS、集液室CLD；

在闪蒸空间FD，设置水平挡板PBX，用于引导离开通道管PAX的混相反应流出物R1P
将其流向由向上流动改变为大致水平流动；从水平挡板PBX上部俯视，水平挡板PBX能够全
部遮蔽通道管PAX的上部开口区域；

在洗涤段S1WS，设置洗涤油SX分布器A1和洗涤段传质区A2；在壳体R1ES侧面设置
洗涤油SX进料管口N11，壳体R1ES内设置与洗涤油SX进料管连通的液体进料分布器A1，液体
进料分布器A1使洗涤油SX均匀分布下落到填料传质段A2的顶部平面；A2为填料传质段，包
括底部填料支撑格栅、填料堆积层；在上段R1US的顶部设置热高分气S1V出料管口N021；

自集液室CLD经过器内管道LP、器外管道LP1流动的液体，进入循环泵PUMP加压，循
环泵PUMP出口液体分为2路，第一路经过管道LP3与原料R1F混合后作为主进料循环返回下
段R1DS，第二路经过管道LP4作为热高分油S1LP排出。

图4是本发明第4种组合式反应器的设备结构方案。

如图4所示，组合式膨胀床加氢反应器R1E为立式反应器，在壳体R1ES内，设置下段
R1DS即膨胀床加氢反应区和上段R1US即串联操作的热高压分离气体洗涤区，上段和下段之
间设置隔板GB；

a、下段R1DS结构

在下段R1DS，在底部设置主进料R1EF1进料管口N01，在下部空间设置主进料R1EF1
的分布器SP01，在顶部设置反应产物BASE-R1P的排料料斗系统GBP；排料料斗系统GBP，为多
功能组件，由隔板GB组件和通道管PAX组成；

主进料R1EF1通过进料管口N01进入下段R1DS，经过分布器SP01均匀分布向上流
动，通过膨胀床加氢反应区R1DSR进行加氢反应转变为第一加氢反应产物BASE-R1P，反应产
物越过隔板GB、流过通道PAX后，成为物流R1P进入上段R1US；

b、隔板GB组件和通道管PAX结构

隔板GB组件，由水平环形隔板GB01、直立半体下锥面隔板GB02和集液室CLD排液管
LP的管壁壁面组成；

水平环形隔板GB01，有防止形成液体流动死区的作用；

隔板GB02，为以反应器中心轴线为对称轴的直立半体下锥面，为集液室CLD液相的
整流收集导流部件，具有径向对称的流道且面积逐步收缩，引导集液室CLD液体形成径向对
称的逐步收缩的加速下行流??；

通道管PAX，为1根或2根或多根个直立式通道；因为各相物料混合均匀，对悬浮床
加氢反应而言通道管PA内仍然属于有效反应空间；

隔板GB组件、通道管PAX、集液室CLD的器内排液管道LP共同组成分割下段R1DS空
间和上段R1US空间的实体分界面；

c、上段R1US结构

在上段R1US，设置闪蒸空间FD、洗涤段S1WS、氢气气提段BSHT、集液室CLD；

在闪蒸空间FD，设置水平挡板PBX，用于引导离开通道管PAX的混相反应流出物R1P
将其流向由向上流动改变为大致水平流动；从水平挡板PBX上部俯视，水平挡板PBX能够全
部遮蔽通道管PAX的上部开口区域；

在洗涤段S1WS，设置洗涤油SX分布器A1和洗涤段传质区A2；在壳体R1ES侧面设置
洗涤油SX进料管口N11，壳体R1ES内设置与洗涤油SX进料管连通的液体进料分布器A1，液体
进料分布器A1使洗涤油SX均匀分布下落到填料传质段A2的顶部平面；A2为填料传质段，包
括底部填料支撑格栅、填料堆积层；在上段R1US的顶部设置热高分气S1V出料管口N021；

在氢气气提段BSHT，设置液体分布器B1和氢气气提传质区B2；在壳体R1ES侧面设
置气提氢气BSH进料管口N26，壳体R1ES内设置与气提氢气BSH进料管连通的气体进料分布
器B3，液体进料分布器B1使下流的液体均匀分布下落到填料传质段B2的顶部平面，气体进
料分布器B3使气体均匀分布上行到填料传质段B2的低部平面；B2为填料传质段，包括底部
填料支撑格栅、填料堆积层；

自集液室CLD经过器内管道LP、器外管道LP1流动的液体，进入循环泵PUMP加压，循
环泵PUMP出口液体分为2路，第一路经过管道LP3与原料R1F混合后作为主进料循环返回下
段R1DS，第二路经过管道LP4作为热高分油S1LP排出。

具体实施方式

以下详细描述本发明。

本发明所述的压力，指的是绝对压力。

本发明所述的组分浓度，未特别指明时，均为重量浓度即质量浓度。

本发明所述的常规气体烃指的是常规条件下呈气态的烃类，包括甲烷、乙烷、丙
烷、丁烷；本发明所述的常规液体烃指的是常规条件下呈液态的烃类，包括戊烷及其沸点更
高的烃类；本发明所述的杂质组分指的是原料油中非烃组分的加氢转化物如水、氨、硫化
氢、氯化氢等。

以下描述煤直接液化过程。

本发明所述煤直接液化过程，指的是在溶剂油存在条件下通过加氢使煤液化的方
法，根据溶剂油和催化剂的不同、热解方式和加氢方式的不同以及工艺条件的不同，可以分
为以下几种工艺：

①溶解热解液化法：利用重质溶剂对煤热解抽提可制得低灰分的抽提物(日本称
膨润炭)；利用轻质溶剂在超临界条件下抽提可得到以重质油为主的油类。此法不用氢气，
前一种工艺产率虽高但产品仍为固体，后一种工艺如超临界抽提(萃取)法(SCE)抽提率不
太高；

②溶剂加氢抽提液化法：如有溶剂精炼煤法1和II(SRC-1和SRC-II)，供氢溶剂法
EDS、日本新能源开发机构液化法(NEDOL)等，使用氢气，但压力不太高，溶剂油有明显的作
用；

③高压催化加氢法：如德国的新老液化工艺(IG和NewlG)和美国的氢煤法(H-
Coal)等都属于这一类；

④煤和渣油联合加工法(C0·processing)：以渣油为溶剂油与煤一起一次通过反
应器，不用循环油。渣油同时发生加氢裂解转化为轻质油。美国、加拿大、德国和前苏联等各
有不同的工艺；

⑤干馏液化法：煤先热解得到焦油，然后对焦油进行加氢裂解和提质；

⑥地下液化法：将溶剂注入地下煤层，使煤解聚和溶解，加上流体的冲击力使煤崩
散，未完全溶解的煤则悬浮于溶剂中，用泵将溶液抽出并分离加工。

煤直接液化方法中，多数属于煤加氢直接液化制油过程，无论何种煤临氢直接液
化过程，其目标均是获得油品，追求的功能均是“煤转油”，必须存在的化学变化是“煤加
氢”，目前此类技术的共同特征是使用溶剂油和催化剂，溶剂油的常规沸程一般为200～450
℃、多数为200～400℃，溶剂油多数为蒸馏油，所含芳烃多数为2～4个环结构的芳烃。因此，
无论是何种煤临氢直接液化过程，它产生的外排油或煤液化油(通常为煤液化轻油)或煤液
化油改性油，只要其组成具备本发明所述原料组成特点，均可以使用本发明方法进行加工。

专利CN100547055C载明的一种用褐煤制取液体燃料的热溶催化法属于褐煤中压
加氢直接液化过程，包括煤液化反应过程和煤液化油加氢改性过程共两个过程。为了提高
煤炭直接液化的转化率和实现煤炭原料进入煤液化反应器，煤炭进入煤液化反应器前通常
制成煤粉，与具备良好供氢能力的溶剂油配成油煤浆，油煤浆经加压、加热后进入煤液化反
应器。

本发明所述煤液化反应过程，指的是以煤炭和可能存在的分子氢气为原料，以特
定的油品(通常为煤液化油的加氢改性油)为供氢溶剂油，在一定的操作条件(如操作温度、
操作压力、溶剂油/煤重量比、氢气/溶剂油体积比和合适加氢催化剂)下，煤炭直接发生碳
碳键热裂化、加氢液化的反应过程。

本发明所述煤液化油，指的是所述煤液化反应过程产生的油品，它存在于煤加氢
液化反应流出物中，是基于供氢溶剂油、反应消耗煤炭和反应转移氢的综合反应产物。

在煤液化反应过程运转正常后，供氢溶剂油通常采用煤液化反应过程自产的煤液
化油(通常为常规沸程高于165℃的馏分油)的加氢改性油，煤液化油加氢改性过程的主要
目标是生产煤液化反应过程用溶剂油，具体而言就是提高油品中“具有良好供氢功能的组
分”的含量，比如提高环烷基苯类、二环烷基苯类组分的含量，基于煤液化油含有大量双环
芳烃和大量三环芳烃这一事实，煤液化油加氢改性过程是一个“适度芳烃饱和”的加氢过
程。

煤液化反应过程的最终目标是生产外供的油品，通常煤液化油加氢改性过程产生
的加氢改性油分为两部分：一部分用作煤液化反应过程用供氢溶剂油，一部分用作煤液化
制油过程外排油。通常，煤液化反应过程产生的至少一部分煤液化轻油用作煤制油过程外
排油A，其余的煤液化油用作煤液化油加氢改性过程原料油生产煤液化反应过程用供氢溶
剂油和外排油B，此时存在A和B两路外排油，A和B两路外排油的最终去向通常均是经过深度
加氢提质过程生产优质油品比如柴油馏分、石脑油馏分。

本文所述供氢烃，指的是在低氢含量烃油比如渣油馏分FD4的高温加氢热裂化反
应过程中具有供氢功能的烃组分，供氢烃包括部分饱和的双环芳烃、部分饱和的多环芳烃，
与煤液化使用的供氢烃的种类和功能相同或相近。供氢烃中，二氢体的供氢速度均大于四
氢体，三环芳烃的二氢体和双环芳烃的二氢体相比，其供氢速度有高有低；试验已经证明，
多环芳烃虽然无供氢能力，但有传递氢的能力。在400℃时，下列组分的相对供氢速度如下：

以下描述煤焦油和煤焦油加氢过程。

本发明所述煤焦油，指的是来自煤热解或煤焦化或煤干馏或煤造气过程的热解步
骤等过程的煤焦油或其馏分，可以是煤造气的副产物低温煤焦油或其馏分，也可以是煤炼
焦煤热解过程(包括低温炼焦、中温炼焦、高温炼焦过程)副产物煤焦油或其馏分，本发明所
述煤焦油还可以是上述煤焦油的混合油。本发明所述煤焦油，包括低温焦油、中温焦油、高
温焦油、不同煤焦油的混合油、煤焦油的馏分油。

高温炼焦属于煤高温热解过程，热解过程的最终温度一般大于900℃，通常在1000
～1400℃之间。所述高温煤焦油指的是煤高温热解制取焦炭和/或城市煤气过程生产的副
产物粗焦油。高温煤焦油在初级蒸馏过程，通常生产以下产品：轻油(拔顶焦油)、酚油、萘
油、轻质洗油、重质洗油、轻质蒽油、重质蒽油、沥青等产品，酚油可进一步分离为粗酚和脱
酚油，萘油可进一步分离为粗萘和脱萘油。本发明所述高温煤焦油轻馏分指的是：蒽油、洗
油、萘油、脱萘油、酚油、脱酚油、轻油及其混合油。

由于原煤性质和炼焦或造气工艺条件均在一定范围内变化，煤焦油的性质也在一
定范围内变化。煤焦油初级蒸馏过程的工艺条件和产品要求也在一定范围内变化，故煤焦
油轻馏分的性质也在一定范围内变化。煤焦油轻馏分的性质，比重通常为0.92～1.25，常规
沸点一般为60～500℃通常为120～460℃，通常金属含量为5～80PPm、硫含量为0.4～
0.8％、氮含量为0.6～1.4％、氧含量为0.4～9.0％，通常水含量为0.2～5.0％，残炭含量通
常为0.5～13％。

本发明所述中温煤焦油，通常是包含常规沸程为120～450℃烃组分和常规沸点高
于450℃烃组分的混合物，通常包含10～20％的常规沸程为120～260℃的轻馏分FD1(含双
环芳烃馏分)、通常包含30～40％的常规沸程为260～370℃的中馏分FD2(含双环、三环芳烃
馏分)、包含20～35％的常规沸程为370～450℃的重馏分FD3(含双环至四环芳烃馏分)和8
～20％的常规沸程高于450℃的渣油馏分FD4(即煤沥青馏分)。表1是典型中温煤焦油中不
同沸程馏分含量统计表。

表1典型中温煤焦油中不同沸程馏分含量统计表

中低温煤焦油，杂质金属绝大部分集中在常规沸点高于350℃特别是高于450℃的
馏分中，且通常以易氢解金属组分铁、钙、镁为主要组分，通常是油溶性金属化合物如环烷
酸铁、环烷酸钙等，这些易氢解金属组分是在一定高的温度和氢气存在条件下能够快速发
生氢解反应转化为硫化物如硫化铁、硫化钙，并能够形成颗粒状沉淀物或共沉淀物，在一定
条件下，颗粒物粒径会长大。实验研究和工业装置运转均表明，在中低温煤焦油的加氢反应
过程中，原料不同组分反应温度按照由低到高分为以下步骤大体是符合实际的：易氢解金
属热分解＜高活性稠环芳烃热缩合和加氢饱和＜低级硫化合物加氢脱硫、有机金属络合物
催化氢解、低级有机酚催化脱氧、多环芳烃脱残炭，上述温度范围通常为170～350℃、一般
为210～330℃，很明显，这是一个宽范围的反应温度区间，对于中低温煤焦油的轻馏分宜控
制为不同温度段的第一、第二、第三步骤按照由低到高分阶段进行，利于降低金属硫化物生
成速度、降低热缩合物生成速度、防止形成叠加峰值，实现易氢解金属沉积物在催化剂床层
的纵深分布，提高沉积反应的可控性。

通常中低温煤焦油轻馏分比如常规沸点低于350℃的馏分的烯烃含量高、酚含量
高、胶质含量高并含有较多在缓和条件下易反应的组分，因此，所述的煤焦油轻馏分的预加
氢过程，通常使用加氢?；ぜ?、烯烃加氢饱和剂、加氢脱氧剂、加氢脱残炭剂、加氢脱硫剂等
的单剂或双剂或多剂的串联组合或混装组合，通常使用下流式固定床加氢反应器。本发明
所述中低温煤焦油轻质馏份油，指的是常规沸点一般为60～480℃、通常为60～450℃的煤
焦油馏份油，通?？梢圆捎霉潭ù布忧饧际踅屑忧飧闹?。

渣油馏分FD4通常难以采用常规固定床技术实现长周期、高收率加氢轻质化故采
用上流式膨胀床如悬浮床或沸腾床加氢技术转化之，为了防止胶质沥青质团聚引发不必要
的结焦反应，通常必须使用与煤渣油馏分有良好互溶能力的溶剂烃类对其溶解分散形成胶
质沥青质的稀溶液，溶剂烃类可以是常规沸程为370～450℃的重馏分FD3，也可以是重馏分
FD3和渣油馏分FD4的加氢芳烃部分饱和的转化物，也可以是中馏分FD2的加氢芳烃部分饱
和的转化物。中馏分FD2的加氢芳烃部分饱和的转化物属于优良的供氢溶剂，富含供氢烃。

中低温煤焦油的常规沸点高于350℃的重馏分包含煤沥青，其适宜的加氢方法是
使用上流式膨胀床的加氢热裂化过程，根据需要后续加工可以配套加氢改质过程。

本发明所述中低温煤焦油重质馏份油，指的是常规沸点通常高于370℃、一般高于
400℃的中低温煤焦油馏分，它们的加氢热裂化过程，指的是发生至少一部分加氢裂化反应
生产分子量低于裂化原料分子量的过程，该过程通常包含并行的加氢脱金属、加氢精制、加
氢热裂化反应。通常中低温煤焦油重馏分比如常规沸点高于350℃的且含有煤沥青的中低
温煤焦油馏分，其金属含量高、胶质含量高、沥青质含量高、含有固体颗粒物，因此，所述的
煤焦油重馏分的加氢热裂化过程，通常使用上流式膨胀床比如沸腾床、悬浮床等加氢反应
器，以便在线快速更换反应区中的因金属沉积和或生焦而快速失活的加氢催化剂，同时保
证反应物流通畅地通过反应区的催化剂床层，其使用的催化剂、助剂已经发展出多种多样
的复合功能的催化剂、助剂。所述中低温煤焦油重质馏份油的加氢热裂化反应区，催化剂床
层工作方式通常为上流式反应器，选自下列中的1种或几种的组合：

①悬浮床即浆态床；

②沸腾床；

③上流式移动床；

④上流式微膨胀床。

关于碳氢料加氢技术，对已有技术均可以合理选择使用或配合使用，已经有多种
方法或方案，如下述的悬浮床或沸腾床加氢方法：

①中国专利ZL201010217358.1一种非均相催化剂的煤焦油悬浮床加氢方法；

发明人：煤炭科学研究总院；

悬浮床加氢裂化反应过程原料油：大于370℃的煤焦油重馏分；

产品：悬浮床加氢裂化生成油经过加氢提质过程，生产高质量柴油组分、石脑油组
分；

反应器形式：悬浮床，结构形式无限制；

催化剂种类：含钼、镍、钴、钨或铁的单金属活性组分或复合多金属活性组分的粒
子直径为1～100微米的粉状颗粒煤焦油悬浮床加氢催化剂；悬浮床加氢催化剂用量以活性
组分金属总质量计为浮床原料煤焦油的0.1～4％；

②中国专利申请CN104946306A一种煤焦油全馏分悬浮床加氢裂化和固定床加氢
改质组合方法。

发明人：中国石油大学(华东)；

悬浮床加氢裂化反应过程原料油：煤焦油常压分馏所得常压渣油；

产品：悬浮床加氢裂化生成油经过固定床加氢提质过程，生产高质量柴油组分、石
脑油组分；

反应器形式：悬浮床，结构形式无限制；

催化剂种类：油溶性复合剂，包括二组分或三组分油溶性金属催化剂、硫化剂和抑
焦剂；油溶性金属催化剂为环烷酸钼、环烷酸镍和环烷酸钴中的二种或三种的混合物，悬浮
床加氢催化剂用量以金属总质量计为煤焦油全馏分的40～1000PPm；

③中国专利ZL201310447621.X一种煤焦油悬浮床加氢裂化装置优化进料的配套
工艺方法；

发明人：北京石油化工工程有限公司；

悬浮床加氢裂化反应过程原料油：减压分馏所得馏程为320～565℃蜡油馏分和脱
除大于25微米固体颗粒的沸点大于565℃的减压渣油；

产品：悬浮床加氢裂化生成油经过加氢提质过程，生产高质量柴油组分、石脑油组
分；

反应器形式：悬浮床，结构形式无限制；

催化剂种类：无限制；

④中国专利ZL200410050747.4一种煤焦油全馏分加氢处理工艺；

发明人：中国石油化工股份有限公司抚顺石油化工研究院；

悬浮床加氢裂化反应过程原料油：煤焦油全馏分；

产品：悬浮床加氢裂化生成油经过加氢提质过程，生产高质量柴油组分、石脑油组
分；

反应器形式：悬浮床，结构形式无限制；

催化剂种类：均相催化剂，为元素周期表第VIB族和第VIII族的一种或多种金属
(比如Mo、Ni、Co、W、Cr、Fe)的化合物或其水溶液，悬浮床加氢催化剂用量以金属总质量计为
煤焦油全馏分的50～200PPm；

⑤中国专利ZL201010222021.X一种带有高压分离器的悬浮床加氢反应器及工艺；

发明人：中国石油化工股份有限公司抚顺石油化工研究院；

悬浮床加氢裂化反应过程原料油：劣质油；

产品：悬浮床加氢裂化生成油经过加氢提质过程，生产高质量柴油组分、石脑油组
分；

反应器形式：带有高压分离器的悬浮床加氢反应器；

催化剂种类：无限制；

⑥中国专利ZL03102672.9一种逆流、环流、在线加氢反应器串联的煤直接液化方
法；

发明人：煤炭科学研究总院北京煤化学研究所；

第二段内循环环流反应器悬浮床加氢裂化反应过程原料：煤浆第一段逆流反应器
底部液固排出料；

产品：煤直接液化生成油经过在线加氢反应器完成加氢提质过程，生产高质量柴
油组分、汽油组分；

反应器形式：内循环环流型悬浮床加氢反应器；

催化剂种类：无限制；

⑦中国专利申请CN102451650A一种悬浮床加氢反应器；

发明人：中国石油化工股份有限公司抚顺石油化工研究院；

反应器形式：器内设置2个或多个内循环区；

⑧中国专利申请ZL200710012680.9一种沸腾床反应器；

发明人：中国石油化工股份有限公司抚顺石油化工研究院；

反应器形式：器内中上部设置至少一个内循环区；

⑨中国专利申请ZL201010522203.9一种多段沸腾床加氢工艺器；

发明人：中国石油化工股份有限公司抚顺石油化工研究院；

反应器形式：器内中上部设置至少2个内循环区；

⑩中国专利CN104593060A一种煤焦油沸腾床加氢的方法；

发明人：中国石油化工股份有限公司抚顺石油化工研究院；

悬浮床加氢裂化反应过程原料油：煤焦油或煤焦油沸腾床加氢改质生成油的脱水
油；

产品：悬浮床加氢精制油；

反应器形式：沸腾床加氢反应器；

催化剂种类：采用价格低廉的羟基氧化铁作为活性金属组分的加氢改质催化剂和
加氢精制催化剂级配使用。

本发明一种碳氢料加氢反应方法及其组合式膨胀床加氢反应器，其特征在于包含
以下步骤：

(1)第一加氢反应过程R1使用加氢反应器R1X，加氢反应器R1X至少包含一台组合
式膨胀床加氢反应器R1E，当加氢反应器R1X数量多于1台且为串联操作关系时，以原料R1F
的加工过程正流向为基准，其它反应器位于组合式膨胀床加氢反应器R1E的上游；

在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，进行至少一部分第一加氢反应过程R1和第一
加氢反应流出物R1P的热高压分离气体洗涤过程S1DW；

①在第一加氢反应过程R1，在存在氢气、液相烃同时可能存在固体颗粒的混相物
料条件下，至少含有碳元素和氢元素的原料R1F进入第一加氢反应过程R1进行第一加氢反
应R1R得到第一加氢反应产物BASE-R1P；

原料R1F，由液态原料R1FL和可能存在的固体颗粒原料R1FS组成；

基于第一加氢反应产物BASE-R1P的含有氢气、液相烃同时可能含有固体颗粒的物
料用作第一加氢反应流出物R1P；

第一加氢反应过程R1中，存在氢气、液相烃同时可能存在固体颗粒；

第一加氢反应R1R，包含至少一部分液态原料R1FL的加氢精制反应，可能包含至少
一部分液态原料R1FL的加氢热裂化反应，可能包含至少一部分可能存在的固态物料R1FS的
加氢热裂化反应；

第一加氢反应过程R1，可能使用催化剂R1C；

第一加氢反应产物BASE-R1P，为含有氢气、液相烃同时可能含有固体颗粒的混相
物料；

第一加氢反应流出物R1P用于排出第一加氢反应产物BASE-R1P，为含有氢气、液相
烃同时可能含有固体颗粒的混相物料；

第一加氢反应流出物R1P，以1路或2路或多路物料的形式出现；

②在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置洗涤步骤S1X；

温度为T2的物流R1P进入热高压分离气体洗涤过程S1DW；

在洗涤步骤S1X，物流R1P或分离物流R1P所得气体R1PV与洗涤油SX，完成至少一次
气液接触后分离为主要由常规液态烃组成的同时可能含有固体颗粒的富洗涤油SXK和在体
积上主要由氢气组成的洗涤气S1XV；

基于洗涤气S1XV的物流用作热高分气S1V；

热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：洗涤气S1XV中的常规液态烃的50％
馏出点的常规沸点温度低于气体R1PV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或
单位体积的洗涤气S1XV中的固体重量含量的平均值低于单位体积的气体R1PV中的固体重
量含量平均值；

③组合式膨胀床加氢反应器R1E为立式反应器，在组合式膨胀床加氢反应器R1E的
壳体R1ES内，设置下段R1DS即膨胀床加氢反应区和上段R1US即串联操作的热高压分离气体
洗涤区，上段和下段之间设置隔板GB，上段R1US设置闪蒸空间FD、集液室CLD和气液洗涤段
SX；

主进料R1EF1包含基于原料R1F的烃物流，同时可能含有含氢气的气体物流R1EFV；

在下段R1DS进行第一加氢反应过程R1，主进料R1EF1自下部进入反应器R1E的下段
R1DS空间的下部向上流动通过膨胀床加氢反应区R1DSR进行加氢反应转变为第一加氢反应
产物BASE-R1P，基于第一加氢反应产物BASE-R1P的含有氢气、液相烃同时可能含有固体颗
粒的混相物料用作第一加氢反应流出物R1P；

反应产物越过隔板GB、流过通道PA后，成为物流R1P进入上段R1US；

在上段R1US设置洗涤段S1WS，进行热高压分离气体洗涤过程S1DW的洗涤步骤S1X；

在洗涤段S1WS，物流R1P或分离物流R1P所得气体R1PV与洗涤油SX，完成至少一次
气液接触后分离为主要由常规液态烃组成的同时可能含有固体颗粒的富洗涤油SXK和在体
积上主要由氢气组成的洗涤气S1XV；

洗涤气S1XV自上段R1US的上部排出反应器R1ES；

富洗涤油SXK自上段R1US的下部集液室CLD排出上段R1US。

本发明，通常，第一加氢反应产物BASE-R1P为含有氢气、液相烃和固体颗粒的三相
物料，此时，本发明所述方法及其组合式反应器，其特征在于：

(1)第一加氢反应过程R1使用加氢反应器R1X，加氢反应器R1X至少包含一台组合
式膨胀床加氢反应器R1E，当加氢反应器R1X数量多于1台时且为串联操作关系时，以原料
R1F的加工过程流向为基准，其它反应器位于组合式膨胀床加氢反应器R1E的上游；

在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，进行至少一部分第一加氢反应过程R1和第一
加氢反应流出物R1P的热高压分离气体洗涤过程S1DW；

①在第一加氢反应过程R1，在存在氢气、液相烃和固体颗粒的三相物料条件下，至
少含有碳元素和氢元素的原料R1F进入第一加氢反应过程R1进行第一加氢反应R1R得到第
一加氢反应产物BASE-R1P；

原料R1F，由液态原料R1FL和可能存在的固体颗粒原料R1FS组成；

基于第一加氢反应产物BASE-R1P的含有氢气、液相烃和固体颗粒的三相物料用作
第一加氢反应流出物R1P；

第一加氢反应过程R1中，至少存在氢气、液相烃和固体颗粒三相物料；

第一加氢反应R1R，包含至少一部分液态原料R1FL的加氢精制反应，包含至少一部
分液态原料R1FL的加氢热裂化反应，可能包含至少一部分可能存在的固态物料R1FS的加氢
热裂化反应；

第一加氢反应过程R1，使用催化剂R1C；

第一加氢反应产物BASE-R1P，为含有氢气、液相烃和固体颗粒的三相物料；

第一加氢反应流出物R1P用于排出第一加氢反应产物BASE-R1P，为含有氢气、常规
液态烃、固体颗粒的三相物料；

第一加氢反应流出物R1P，以1路或2路或多路物料的形式出现；

②在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置闪蒸步骤S1、洗涤步骤S1X；

温度为T2的物流R1P进入热高压分离气体洗涤过程S1DW；

在闪蒸步骤S1，物流R1P分离为含有固体的气体物流R1PV和含有固体的液体物流
R1PL；

在洗涤步骤S1X，气体R1PV与洗涤油SX，完成至少一次气液接触后分离为主要由常
规液态烃组成的含固体的富洗涤油SXK和在体积上主要由氢气组成的洗涤气S1XV；

基于洗涤气S1XV的物流用作热高分气S1V；

热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：洗涤气S1XV中的常规液态烃的50％
馏出点的常规沸点温度低于气体R1PV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或
单位体积的洗涤气S1XV中的固体重量含量的平均值低于单位体积的气体R1PV中的固体重
量含量平均值；富洗涤油SXK的操作温度T3低于物流R1P的操作温度T2；洗涤气S1XV的操作
温度T4低于物流R1P的操作温度T2；

③组合式膨胀床加氢反应器R1E为立式反应器，在组合式膨胀床加氢反应器R1E的
壳体R1ES内，设置下段R1DS即膨胀床加氢反应区和上段R1US即串联操作的热高压分离气体
洗涤区，上段和下段之间设置隔板GB，上段R1US设置闪蒸空间FD、集液室CLD和气液洗涤段
SX；

主进料R1EF1包含基于原料R1F的烃物流，同时可能含有含氢气的气体物流R1EFV；

在下段R1DS进行第一加氢反应过程R1：主进料R1EF1自下部进入反应器R1E的下段
R1DS空间的下部向上流动通过膨胀床加氢反应区R1DSR进行加氢反应转变转变为第一加氢
反应产物BASE-R1P，基于第一加氢反应产物BASE-R1P的含有氢气、液相烃、固体颗粒的三相
物料用作第一加氢反应流出物R1P；

反应产物越过隔板GB、流过通道PA后，成为物流R1P进入上段R1US；

在上段R1US设置闪蒸段FD、洗涤段S1WS，进行热高压分离气体洗涤过程S1DW的闪
蒸步骤S1、洗涤步骤S1X；

在闪蒸段FD，物流R1P分离为含有固体的气体物流R1PV和含有固体的液体物流
R1PL；

在洗涤段S1WS，气体R1PV与洗涤油SX，完成至少一次气液逆流接触后分离为主要
由常规液态烃组成的含固体的富洗涤油SXK和在体积上主要由氢气组成的洗涤气S1XV；

洗涤气S1XV自上段R1US的上部排出反应器R1ES；

富洗涤油SXK自上段R1US的下部集液室CLD排出上段R1US。

本发明，特别地，原料R1F由液态原料R1FL和固态原料R1FS组成，此时，本发明所述
方法及其组合式反应器，其特征在于：

(1)第一加氢反应过程R1使用加氢反应器R1X，加氢反应器R1X至少包含一台组合
式膨胀床加氢反应器R1E，当加氢反应器R1X数量多于1台时且为串联操作关系时，以原料
R1F的加工过程流向为基准，其它反应器位于组合式膨胀床加氢反应器R1E的上游；

在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，进行至少一部分第一加氢反应过程R1和第一
加氢反应流出物R1P的热高压分离气体洗涤过程S1DW；

①在第一加氢反应过程R1，在存在氢气、液相烃和固体颗粒的三相物料条件下，至
少含有碳元素和氢元素的原料R1F进入第一加氢反应过程R1进行第一加氢反应R1R得到第
一加氢反应产物BASE-R1P；

原料R1F，由液态原料R1FL和固态原料R1FS组成；

基于第一加氢反应产物BASE-R1P的含有氢气、液相烃和固体颗粒的三相物料用作
第一加氢反应流出物R1P；

第一加氢反应过程R1中，至少存在氢气、液相烃和固体颗粒三相物料；

第一加氢反应R1R，包含至少一部分液态原料R1FL的加氢精制反应，包含至少一部
分液态原料R1FL的加氢热裂化反应，可能包含至少一部分可能存在的固态物料R1FS的加氢
热裂化反应；

第一加氢反应过程R1，使用催化剂R1C；

第一加氢反应产物BASE-R1P，为含有氢气、液相烃和固体颗粒的三相物料；

第一加氢反应流出物R1P用于排出第一加氢反应产物BASE-R1P，为含有氢气、常规
液态烃、固体颗粒的三相物料；

第一加氢反应流出物R1P，以1路或2路或多路物料的形式出现；

②在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置闪蒸步骤S1、洗涤步骤S1X；

温度为T2的物流R1P进入热高压分离气体洗涤过程S1DW；

在闪蒸步骤S1，物流R1P分离为含有固体的气体物流R1PV和含有固体的液体物流
R1PL；

在洗涤步骤S1X，气体R1PV与洗涤油SX，完成至少一次气液接触后分离为主要由常
规液态烃组成的含固体的富洗涤油SXK和在体积上主要由氢气组成的洗涤气S1XV；

基于洗涤气S1XV的物流用作热高分气S1V；

热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：洗涤气S1XV中的常规液态烃的50％
馏出点的常规沸点温度低于气体R1PV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或
单位体积的洗涤气S1XV中的固体重量含量的平均值低于单位体积的气体R1PV中的固体重
量含量平均值；富洗涤油SXK的操作温度T3低于物流R1P的操作温度T2；洗涤气S1XV的操作
温度T4低于物流R1P的操作温度T2；

③组合式膨胀床加氢反应器R1E为立式反应器，在组合式膨胀床加氢反应器R1E的
壳体R1ES内，设置下段R1DS即膨胀床加氢反应区和上段R1US即串联操作的热高压分离气体
洗涤区，上段和下段之间设置隔板GB，上段R1US设置闪蒸空间FD、集液室CLD和气液洗涤段
SX；

主进料R1EF1包含基于原料R1F的烃物流，同时可能含有含氢气的气体物流R1EFV；

在下段R1DS进行第一加氢反应过程R1：主进料R1EF1自下部进入反应器R1E的下段
R1DS空间的下部向上流动通过膨胀床加氢反应区R1DSR进行加氢反应转变转变为第一加氢
反应产物BASE-R1P，基于第一加氢反应产物BASE-R1P的含有氢气、液相烃、固体颗粒的三相
物料用作第一加氢反应流出物R1P；

反应产物越过隔板GB、流过通道PA后，成为物流R1P进入上段R1US；

在上段R1US设置闪蒸段FD、洗涤段S1WS，进行热高压分离气体洗涤过程S1DW的闪
蒸步骤S1、洗涤步骤S1X；

在闪蒸段FD，物流R1P分离为含有固体的气体物流R1PV和含有固体的液体物流
R1PL；

在洗涤段S1WS，气体R1PV与洗涤油SX，完成至少一次气液逆流接触后分离为主要
由常规液态烃组成的含固体的富洗涤油SXK和在体积上主要由氢气组成的洗涤气S1XV；

洗涤气S1XV自上段R1US的上部排出反应器R1ES；

富洗涤油SXK自上段R1US的下部集液室CLD排出上段R1US。

本发明，第一加氢反应过程R1，可以选自下列加氢反应过程的一种或2种或几种：

①中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所得油品的使用膨胀床的加氢过程；
热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油催化裂解过程；

②高温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所得油品的使用膨胀床的加氢过程；

③煤加氢直接液化制油过程使用膨胀床的加氢过程，包括使用供氢溶剂油的煤加
氢直接液化制油过程、油煤共炼过程、煤临氢热溶液化过程；

④页岩油重油或页岩油热加工过程所得油品的使用膨胀床的加氢过程；

⑤乙烯裂解焦油的使用膨胀床的加氢过程；

⑥石油基重油热加工过程所得油品的使用膨胀床的加氢过程；

⑦石油砂基重油热加工过程所得油品的使用膨胀床的加氢过程；

⑧其它芳烃重量含量高于40％、有机氮重量含量高于0.10％的烃油的使用膨胀床
的加氢过程。

本发明，在第一加氢反应过程R1，存在的固体颗?？梢匝∽韵铝兄械囊恢只蚣钢郑?br />

①煤加氢直接液化过程所得半焦颗粒；

②催化剂颗粒；

③铁锈颗粒；

④无机物颗粒；

⑤煤焦化过程产生的进入煤焦油中的固体颗粒；

⑥来自烃类热缩合过程的产物固体颗粒；

⑦来自页岩的固体颗粒；

⑧来自油砂的固体颗粒；

⑨其它存在于第一加氢反应产物BASE-R1P中的颗粒。

本发明，组合式膨胀床加氢反应器R1E的壳体R1ES内，下段R1DS即膨胀床加氢反应
区的催化剂床层工作方式，可以选自下列中的1种或几种的组合：

①悬浮床即浆态床；

②沸腾床；

③微膨胀床。

本发明，膨胀床加氢反应区R1DSR的结构形式的第1种形式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，膨胀床加氢反应区R1DSR的结构形式为无
内件的空筒悬浮床反应区；

主进料R1EF1自下部进入反应器R1E的下段R1DS，经分配器SP1分配后以悬浮床形
式向上流动通过反应区空间进行加氢反应，反应区无内构件，反应产物越过隔板GB、流过通
道PA后，成为物流R1P进入上段R1US。

本发明，膨胀床加氢反应区R1DSR的结构形式的第2种形式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，膨胀床加氢反应区R1DSR的结构形式为：设
置内环流部件的膨胀床反应区，在膨胀床加氢反应区R1DSR轴线垂直剖面上看，形成中心区
域物流上流而外侧区域液体下流的内环流。

本发明，膨胀床加氢反应区R1DSR的结构形式的第3种形式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，膨胀床加氢反应区R1DSR的结构形式为：设
置内环流部件的膨胀床反应区，在膨胀床加氢反应区R1DSR轴线垂直剖面上看，形成外侧区
域物流上流而中心区域液体下流的内环流。

本发明，膨胀床加氢反应区R1DSR的结构形式的第4种形式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，膨胀床加氢反应区R1DSR的结构形式为：设
置内环流部件的膨胀床反应区，设置至少2组内环流部件，每组内环流部件空间区域形成内
环流流??；

本发明，膨胀床加氢反应区R1DSR的结构形式的第5种形式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，膨胀床加氢反应区R1DSR的中间液体产物
循环形式为：设置器外循环管XP，至少含有烃液的液体中间产物抽出液经过外循环管XP回
流至膨胀床加氢反应区R1DSR内的上游液相位置。

本发明，膨胀床加氢反应区R1DSR的结构形式的第6种形式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，膨胀床加氢反应区R1DSR的中间液体产物
循环形式为：设置器外循环管XP，设置至少2个位置不同的外循环管，至少含有烃液的液体
中间产物抽出液经过外循环管XP回流至膨胀床加氢反应区R1DSR内的上游液相位置。

本发明，膨胀床加氢反应区R1DSR的结构形式的第7种形式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，膨胀床加氢反应区R1DSR的中间液体产物
循环形式为：在反应区R1DSR的位置XA中收集液体LXA，液体LXA依靠重力自流至反应区
R1DSR的位置XB处，在反应区R1DSR中位置XB低于位置XA。

本发明，膨胀床加氢反应区R1DSR的结构形式的第8种形式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，膨胀床加氢反应区R1DSR的中间液体产物
循环形式为：中间液体产物经泵加压后返回反应区R1DSR进行循环加氢反应。

本发明，通道PA的布置方式的第1种形式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，反应产物越过隔板GB、流过通道PA后，成为
物流R1P进入上段R1US；

通道PA的布置方式为：在器壁R1ES内设置的隔板GB上布置通道管PAI，通道管PAI
至少设置1根。

本发明，通道PA的布置方式的第2种形式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，反应产物越过隔板GB、流过通道PA后，成为
物流R1P进入上段R1US；

通道PA的布置方式为：在器壁R1ES外布置通道管PAO，通道管PAO至少设置1根。

本发明，液相物流S1LP越过隔板GB进入下段R1DS的第1种形式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，来自热高压分离气体洗涤过程S1DW的液相
物流S1LP越过隔板GB进入下段R1DS的形式为：通过器壁R1ES内设置于隔板BG上的通道管
PKI，通道管PKI至少设置1根。

本发明，液相物流S1LP越过隔板GB进入下段R1DS的第2种形式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，来自热高压分离气体洗涤过程S1DW的液相
物流S1DWIP越过隔板GB进入下段R1DS的形式为：通过器壁外的通道管PKO，通道管PKO至少
设置1根。

本发明，液相物流S1LP越过隔板GB进入下段R1DS的第3种形式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，来自热高压分离气体洗涤过程S1DW的液相
物流S1LP进入下段R1DS的形式为：液相物流S1LP依靠重力自流进入下段R1DS。

本发明，液相物流S1LP越过隔板GB进入下段R1DS的第4种形式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，来自热高压分离气体洗涤过程S1DW的液相
物流S1LP进入下段R1DS的形式为：液相物流S1LP经泵加压后进入下段R1DS。

本发明，液相物流S1LP越过隔板GB进入下段R1DS的第5种形式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，来自热高压分离气体洗涤过程S1DW的液相
物流S1LP进入下段R1DS的形式为：液相物流S1LP脱除至少一部分固体后进入下段R1DS。

本发明，液相物流S1LP越过隔板GB进入下段R1DS的第6种形式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，来自热高压分离气体洗涤过程S1DW的液相
物流S1LP进入下段R1DS的形式为：液相物流S1LP分离出部分低沸点烃组分后进入下段
R1DS。

本发明，液相物流S1LP越过隔板GB进入下段R1DS的第7种形式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，来自热高压分离气体洗涤过程S1DW的液相
物流S1LP进入下段R1DS的形式为：液相物流S1LP分离出的其液相主要由常规沸点低于550
℃的烃组分组成的物流进入下段R1DS。

本发明，基于液相物流S1LP的物流S1LPR进入下段R1DS的动力方式的第1种形式
为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在上段R1US得到液相物流S1LP，基于液相
物流S1LP的物流S1LPR进入下段R1DS，其工作方式为：物流S1LPR进入液态原料R1FL通过文
丘里管加速减压形成的低压区物流R1FL-DP中混合后进入下段R1DS。

本发明，基于液相物流S1LP的物流S1LPR进入下段R1DS的动力方式的第2种形式
为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在上段R1US得到液相物流S1LP，基于液相
物流S1LP的物流S1LPR进入下段R1DS，其工作方式为：物流S1LPR进入气体物流R1EFV通过文
丘里管加速减压形成的低压区物流R1EFV-DP中混合后进入下段R1DS。

本发明，液相物流ZL的物流ZLR进入下段R1DS的动力方式的第1种形式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在上段R1US得到液相物流ZL，基于液相物
流ZL的物流ZLR进入下段R1DS，其工作方式为：物流ZLR依靠重力自流进入下段R1DS。

本发明，液相物流ZL的物流ZLR进入下段R1DS的动力方式的第2种形式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在上段R1US得到液相物流ZL，基于液相物
流ZL的物流ZLR进入下段R1DS，其工作方式为：物流ZLR经泵加压后进入下段R1DS。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，至
少设置洗涤步骤S1X；

在洗涤步骤S1X，物流R1P与洗涤油SX混合，完成一次气液接触后分离为主要由常
规液态烃组成的同时可能含有固体颗粒的富洗涤油SXK和在体积上主要由氢气组成的洗涤
气S1XV。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设
置闪蒸步骤S1、第一洗涤步骤S1A，第1种工作方式为：

在闪蒸步骤S1，物流R1P分离为可能含有固体的气体物流R1PV和可能含有固体的
液体物流R1PL；

在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA，完成至少一次气液逆流接触后分
离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第一洗涤油SAK和在体积上主要由氢气组成
的第一洗涤气S1AV；

基于第一洗涤气S1AV的物流用作热高分气S1V。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设
置闪蒸步骤S1、第一洗涤步骤S1A，第2种工作方式为：

在闪蒸步骤S1，物流R1P分离为可能含有固体的气体物流R1PV和可能含有固体的
液体物流R1PL；

在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA，完成至少一次气液逆流接触后分
离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第一洗涤油SAK和在体积上主要由氢气组成
的第一洗涤气S1AV；

基于第一洗涤气S1AV的物流用作热高分气S1V；

热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的
50％馏出点的常规沸点温度低于气体R1PV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，
和或单位体积的第一洗涤气S1AV中的固体重量含量的平均值低于单位体积的气体R1PV中
的固体重量含量平均值；

至少一部分富第一洗涤油SAK和至少一部分液体物流R1PL混合在一起。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设
置闪蒸步骤S1、第一洗涤步骤S1A，第3种工作方式为：

在闪蒸步骤S1，物流R1P和来自富第一洗涤油SAK的物流SAKR混合后，分离为可能
含有固体的气体物流R1PV和可能含有固体的液体物流R1PL；

在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA，完成至少一次气液逆流接触后分
离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第一洗涤油SAK和在体积上主要由氢气组成
的第一洗涤气S1AV；

至少一部分富第一洗涤油SAK用作物流SAKR去闪蒸步骤S1；

基于第一洗涤气S1AV的物流用作热高分气S1V；

热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的
50％馏出点的常规沸点温度低于气体R1PV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，
和或单位体积的第一洗涤气S1AV中的固体重量含量的平均值低于单位体积的气体R1PV中
的固体重量含量平均值。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设
置闪蒸步骤S1、第一洗涤步骤S1A，第4种工作方式为：

在闪蒸步骤S1，物流R1P和富第一洗涤油SAK混合后，分离为可能含有固体的气体
物流R1PV和可能含有固体的液体物流R1PL；

在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA，完成至少一次气液逆流接触后分
离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第一洗涤油SAK和在体积上主要由氢气组成
的第一洗涤气S1AV；

基于第一洗涤气S1AV的物流用作热高分气S1V；

热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的
50％馏出点的常规沸点温度低于气体R1PV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，
和或单位体积的第一洗涤气S1AV中的固体重量含量的平均值低于单位体积的气体R1PV中
的固体重量含量平均值。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，可
以设置洗涤步骤S1X；

在洗涤步骤S1X，物流R1P或分离物流R1P所得气体R1PV与洗涤油SX，完成至少一次
气液接触后分离为主要由常规液态烃组成的同时可能含有固体颗粒的富洗涤油SXK和在体
积上主要由氢气组成的洗涤气S1XV；

基于洗涤气S1XV的物流用作热高分气S1V；

热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：洗涤气S1XV中的常规液态烃的50％
馏出点的常规沸点温度低于气体R1PV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或
单位体积的洗涤气S1XV中的固体重量含量的平均值低于单位体积的气体R1PV中的固体重
量含量平均值；

在分离部分S3，热高分气S1V分离为主要由常规液态烃组成的液体S3L和在体积上
主要由氢气组成的气体S3V；

至少第一部分液体S3L用作洗涤油SX，可能存在的第二部分液体S3L作为物流
S3LTOR20使用。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，可
以设置闪蒸步骤S1、洗涤步骤S1X；

在闪蒸步骤S1，物流R1P和富第一洗涤油SAK混合后，分离为可能含有固体的气体
物流R1PV和可能含有固体的液体物流R1PL；

在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA，完成至少一次气液逆流接触后分
离为主要由常规液态烃组成的含固体的富第一洗涤油SAK和在体积上主要由氢气组成的第
一洗涤气S1AV；

基于第一洗涤气S1AV的物流用作热高分气S1V；

在分离部分S3，热高分气S1V分离为主要由常规液态烃组成的液体S3L和在体积上
主要由氢气组成的气体S3V；

至少第一部分液体S3L用作洗涤油SX，依靠重力自流进入热高压分离气体洗涤过
程S1DW，对气体R1PV转变为S1V过程的气体进行洗涤；

可能存在的第二部分液体S3L作为物流S3LTOR20使用。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设
置闪蒸步骤S1、第一洗涤步骤S1A；

在闪蒸步骤S1，物流R1P和富第一洗涤油SAK混合后，分离为可能含有固体的气体
物流R1PV和可能含有固体的液体物流R1PL；

在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA，完成至少一次气液逆流接触后分
离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第一洗涤油SAK和在体积上主要由氢气组成
的第一洗涤气S1AV；

基于第一洗涤气S1AV的物流用作热高分气S1V；

热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的
50％馏出点的常规沸点温度低于气体R1PV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，
和或单位体积的第一洗涤气S1AV中的固体重量含量的平均值低于单位体积的气体R1PV中
的固体重量含量平均值；

第一洗涤油SA，选自下列物流的一种或几种：

①基于物流R1P闪蒸所得可能含有固体的液体物流R1PL的含烃液物流；

②基于液态原料R1FL的烃液物流；

③冷却热高分气S1V得到的烃类冷凝液体，经泵加压后用作第一洗涤油SA，或者自
流用作第一洗涤油SA。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，可
以设置闪蒸步骤S1、第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B，第1种工作方式为：

在闪蒸步骤S1，物流R1P分离为可能含有固体的气体物流R1PV和可能含有固体的
液体物流R1PL；

在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA，完成至少一次气液逆流接触后分
离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第一洗涤油SAK和在体积上主要由氢气组成
的第一洗涤气S1AV；

在第二洗涤步骤S1B，第一洗涤气S1AV与第二洗涤油SB，完成至少一次气液逆流接
触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第二洗涤油SBK和在体积上主要由氢
气组成的第二洗涤气S1BV；

基于第二洗涤气S1BV的物流用作热高分气S1V；

热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：

单位体积的第一洗涤气S1AV的固体重量含量的平均值低于单位体积的气体R1PV
中的固体重量含量平均值，和或第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点
温度低于气体R1PV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度；

单位体积的第二洗涤气S1BV的固体重量含量的平均值低于单位体积的第一洗涤
气S1AV中的固体重量含量平均值，和或第二洗涤气S1BV中的常规液态烃的50％馏出点的常
规沸点温度低于第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，可
以设置闪蒸步骤S1、第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B，第2种工作方式为：

在闪蒸步骤S1，物流R1P和来自富第一洗涤油SAK的液体SAKM混合后，分离为可能
含有固体的气体物流R1PV和可能含有固体的液体物流R1PL；

在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA、来自富第二洗涤油SBK的液体
SBKM进，完成至少一次气液逆流接触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第
一洗涤油SAK和在体积上主要由氢气组成的第一洗涤气S1AV；

至少一部分富第一洗涤油SAK用作液体SAKM进入闪蒸步骤S1，可能存在的剩余的
富第一洗涤油SAK作为富第一洗涤油SAK外排油物流SAKP使用；

在第二洗涤步骤S1B，第一洗涤气S1AV与第二洗涤油SB，完成至少一次气液逆流接
触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第二洗涤油SBK和在体积上主要由氢
气组成的第二洗涤气S1BV；

至少一部分富第二洗涤油SBK用作液体SBKM进入第一洗涤步骤S1A，可能存在的剩
余的富第二洗涤油SBK作为富第二洗涤油SBK外排油物流SBKP使用；

基于第二洗涤气S1BV的物流用作热高分气S1V；

热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：

单位体积的第一洗涤气S1AV的固体重量含量的平均值低于单位体积的气体R1PV
中的固体重量含量平均值，和或第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点
温度低于气体R1PV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度；

单位体积的第二洗涤气S1BV的固体重量含量的平均值低于单位体积的第一洗涤
气S1AV中的固体重量含量平均值，和或第二洗涤气S1BV中的常规液态烃的50％馏出点的常
规沸点温度低于第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，可
以设置闪蒸步骤S1、第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B，第3种工作方式为：

在闪蒸步骤S1，物流R1P和富第一洗涤油SAK混合后，分离为可能含有固体的气体
物流R1PV和可能含有固体的液体物流R1PL；

在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA、富第二洗涤油SBK，完成至少一次
气液逆流接触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第一洗涤油SAK和在体积
上主要由氢气组成的第一洗涤气S1AV；

在第二洗涤步骤S1B，第一洗涤气S1AV与第二洗涤油SB，完成至少一次气液逆流接
触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第二洗涤油SBK和在体积上主要由氢
气组成的第二洗涤气S1BV；

基于第二洗涤气S1BV的物流用作热高分气S1V；

热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：

单位体积的第一洗涤气S1AV的固体重量含量的平均值低于单位体积的气体R1PV
中的固体重量含量平均值，和或第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点
温度低于气体R1PV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度；

单位体积的第二洗涤气S1BV的固体重量含量的平均值低于单位体积的第一洗涤
气S1AV中的固体重量含量平均值，和或第二洗涤气S1BV中的常规液态烃的50％馏出点的常
规沸点温度低于第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，可
以设置闪蒸步骤S1、第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B，第4种工作方式为：

在闪蒸步骤S1，物流R1P分离为可能含有固体的气体物流R1PV和可能含有固体的
液体物流R1PL；

在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA，完成至少一次气液逆流接触后分
离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第一洗涤油SAK和在体积上主要由氢气组成
的第一洗涤气S1AV；

在第二洗涤步骤S1B，第一洗涤气S1AV与第二洗涤油SB，完成至少一次气液逆流接
触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第二洗涤油SBK和在体积上主要由氢
气组成的第二洗涤气S1BV；

基于第二洗涤气S1BV的物流用作热高分气S1V；

热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：

单位体积的第一洗涤气S1AV的固体重量含量的平均值低于单位体积的气体R1PV
中的固体重量含量平均值，和或第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点
温度低于气体R1PV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度；

单位体积的第二洗涤气S1BV的固体重量含量的平均值低于单位体积的第一洗涤
气S1AV中的固体重量含量平均值，和或第二洗涤气S1BV中的常规液态烃的50％馏出点的常
规沸点温度低于第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度；

第一洗涤油SA，由至少一部分液体物流R1PL组成；

第二洗涤油SB，选自下列物流的一种或2种：

①基于液态原料R1FL的烃液体：

②冷却热高分气S1V得到的烃类冷凝液体，经泵加压后用作第二洗涤油SB，或者自
流用作第二洗涤油SB。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，可
以设置闪蒸步骤S1、第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B，第5种工作方式为：

在闪蒸步骤S1，物流R1P分离为可能含有固体的气体物流R1PV和可能含有固体的
液体物流R1PL；

在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA，完成至少一次气液逆流接触后分
离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第一洗涤油SAK和在体积上主要由氢气组成
的第一洗涤气S1AV；

在第二洗涤步骤S1B，第一洗涤气S1AV与第二洗涤油SB，完成至少一次气液逆流接
触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第二洗涤油SBK和在体积上主要由氢
气组成的第二洗涤气S1BV；

基于第二洗涤气S1BV的物流用作热高分气S1V；

热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：

单位体积的第一洗涤气S1AV的固体重量含量的平均值低于单位体积的气体R1PV
中的固体重量含量平均值，和或第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点
温度低于气体R1PV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度；

单位体积的第二洗涤气S1BV的固体重量含量的平均值低于单位体积的第一洗涤
气S1AV中的固体重量含量平均值，和或第二洗涤气S1BV中的常规液态烃的50％馏出点的常
规沸点温度低于第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度；

第一洗涤油SA，为基于液态原料R1FL的烃液体；

第二洗涤油SB，为冷却热高分气S1V得到的烃类冷凝液体，自流用作第二洗涤油
SB。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，可
以设置闪蒸步骤S1、第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B，第6种工作方式为：

第二洗涤油SB中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度低于第一洗涤油SA
中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，第二洗涤油SB中的常规液态烃的90％馏出
点的常规沸点温度低于第一洗涤油SA中的常规液态烃的90％馏出点的常规沸点温度。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，可
以设置闪蒸步骤S1、第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B，第7种工作方式为：

第二洗涤油SB中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度低于第一洗涤油SA
中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度至少50℃，第二洗涤油SB中的常规液态烃的
90％馏出点的常规沸点温度低于第一洗涤油SA中的常规液态烃的90％馏出点的常规沸点
温度至少50℃。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，可
以设置闪蒸步骤S1、第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B，第8种工作方式为：

第二洗涤油SB中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度低于第一洗涤油SA
中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度至少100℃，第二洗涤油SB中的常规液态烃
的90％馏出点的常规沸点温度低于第一洗涤油SA中的常规液态烃的90％馏出点的常规沸
点温度至少100℃。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设
置闪蒸步骤S1、第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B、第三洗涤步骤S1C，第1种工作方式为：

在闪蒸步骤S1，物流R1P分离为可能含有固体的气体物流R1PV和可能含有固体的
液体物流R1PL；

在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA，完成至少一次气液逆流接触后分
离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第一洗涤油SAK和在体积上主要由氢气组成
的第一洗涤气S1AV；

在第二洗涤步骤S1B，第一洗涤气S1AV与第二洗涤油SB，完成至少一次气液逆流接
触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第二洗涤油SBK和在体积上主要由氢
气组成的第二洗涤气S1BV；

在第三洗涤步骤S1C，第二洗涤气S1BV与第三洗涤油SC，完成至少一次气液逆流接
触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第三洗涤油SCK和在体积上主要由氢
气组成的第三洗涤气S1CV；

基于第三洗涤气S1CV的物流用作热高分气S1V；

热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：

第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度低于气体R1PV中
的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或单位体积的第一洗涤气S1AV的固体重量
含量的平均值低于单位体积的气体R1PV中的固体重量含量平均值；

第二洗涤气S1BV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度低于第一洗涤气
S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或单位体积的第二洗涤气S1BV的固
体重量含量的平均值低于单位体积的第一洗涤气S1AV中的固体重量含量平均值；

第三洗涤气S1CV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度低于第二洗涤气
S1BV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或单位体积的第三洗涤气S1CV的固
体重量含量的平均值低于单位体积的第二洗涤气S1BV中的固体重量含量平均值。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设
置闪蒸步骤S1、第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B、第三洗涤步骤S1C，第2种工作方式为：

在闪蒸步骤S1，物流R1P与来自富第一洗涤油SAK的液体SAKM混合后，分离为可能
含有固体的气体物流R1PV和可能含有固体的液体物流R1PL；

至少一部分液体物流R1PL用作第一洗涤油SA进入第一洗涤步骤S1A，可能存在的
第二部分液体物流R1PL用作热高分油S1LP；

在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA、来自富第二洗涤油SBK的液体
SBKM，完成至少一次气液逆流接触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第一
洗涤油SAK和在体积上主要由氢气组成的第一洗涤气S1AV；

至少一部分富第一洗涤油SAK用作液体SAKM进入闪蒸步骤S1，可能存在的剩余的
富第一洗涤油SAK作为富第一洗涤油SAK的外排油物流SAKP使用；

在第二洗涤步骤S1B，第一洗涤气S1AV与第二洗涤油SB、来自富第三洗涤油SCK的
液体SCKM，完成至少一次气液逆流接触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富
第二洗涤油SBK和在体积上主要由氢气组成的第二洗涤气S1BV；

至少一部分富第二洗涤油SBK用作液体SBKM进入第一洗涤步骤S1A，可能存在的剩
余的富第二洗涤油SBK作为富第二洗涤油SBK的外排油物流SBKP使用；

在第三洗涤步骤S1C，第二洗涤气S1BV与第三洗涤油SC，完成至少一次气液逆流接
触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第三洗涤油SCK和在体积上主要由氢
气组成的第三洗涤气S1CV；

至少一部分富第三洗涤油SCK用作液体SCKM进入第一洗涤步骤S1A，可能存在的剩
余的富第三洗涤油SCK作为富第三洗涤油SCK的外排油物流SCKP使用；

基于第三洗涤气S1CV的物流用作热高分气S1V；

热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：

第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度低于气体R1PV中
的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或单位体积的第一洗涤气S1AV的固体重量
含量的平均值低于单位体积的气体R1PV中的固体重量含量平均值；

第二洗涤气S1BV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度低于第一洗涤气
S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或单位体积的第二洗涤气S1BV的固
体重量含量的平均值低于单位体积的第一洗涤气S1AV中的固体重量含量平均值；

第三洗涤气S1CV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度低于第二洗涤气
S1BV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或单位体积的第三洗涤气S1CV的固
体重量含量的平均值低于单位体积的第二洗涤气S1BV中的固体重量含量平均值。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设
置闪蒸步骤S1、第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B、第三洗涤步骤S1C，第3种工作方式为：

在闪蒸步骤S1，物流R1P与富第一洗涤油SAK混合后，分离为可能含有固体的气体
物流R1PV和可能含有固体的液体物流R1PL；

第一部分液体物流R1PL用作第一洗涤油SA进入第一洗涤步骤S1A，第二部分液体
物流R1PL用作热高分油S1LP；

在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA、富第二洗涤油SBK，完成至少一次
气液逆流接触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第一洗涤油SAK和在体积
上主要由氢气组成的第一洗涤气S1AV；

在第二洗涤步骤S1B，第一洗涤气S1AV与第二洗涤油SB、富第三洗涤油SCK，完成至
少一次气液逆流接触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第二洗涤油SBK和
在体积上主要由氢气组成的第二洗涤气S1BV；

在第三洗涤步骤S1C，第二洗涤气S1BV与第三洗涤油SC，完成至少一次气液逆流接
触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第三洗涤油SCK和在体积上主要由氢
气组成的第三洗涤气S1CV；

基于第三洗涤气S1CV的物流用作热高分气S1V；

热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作目标为：

第一洗涤气S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度低于气体R1PV中
的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或单位体积的第一洗涤气S1AV的固体重量
含量的平均值低于单位体积的气体R1PV中的固体重量含量平均值；

第二洗涤气S1BV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度低于第一洗涤气
S1AV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或单位体积的第二洗涤气S1BV的固
体重量含量的平均值低于单位体积的第一洗涤气S1AV中的固体重量含量平均值；

第三洗涤气S1CV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度低于第二洗涤气
S1BV中的常规液态烃的50％馏出点的常规沸点温度，和或单位体积的第三洗涤气S1CV的固
体重量含量的平均值低于单位体积的第二洗涤气S1BV中的固体重量含量平均值。

本发明，可以设置洗涤段液相循环回路，第1种工作方式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，进行热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置
闪蒸步骤S1、第一洗涤步骤S1A；

在闪蒸步骤S1，物流R1P分离为可能含有固体的气体物流R1PV和可能含有固体的
液体物流R1PL；

在第一洗涤步骤S1A，设置传质段ATM，气体物流R1PV进入第一洗涤步骤S1A的传质
段ATM的下部向上流过传质段ATM与液体完成至少1次逆流接触后离开馏分洗涤步骤S1A成
为第一洗涤气S1AV；第一洗涤油SA进入传质段ATM上部向下流过传质段ATM与气体完成逆流
接触后离开传质段ATM成为富第一洗涤油SAK；

在第一洗涤步骤S1A，设置洗涤油DAXR循环回路；

在第一洗涤步骤S1A，收集来自传质段ATM的液相物流DAX，以液体的正向流程为基
准，将至少一部分液相物流DAX循环返回至其上游液体物流DAXB中构成循环洗涤油DAXR，循
环洗涤油DAXR与液体物流DAXB混合后一并流动接触洗涤上升的气体，循环洗涤油DAXR在传
质段ATM内流动成为液相物流DAX后完成一个完整循环，如此增加该循环回路中的液体/气
体的体积比例；

通常，以气体的正向流程为基准，循环洗涤油DAXR进入第一洗涤过程S1A的位置
PAD1，位于液相物流DAX抽出位置至该处气体后续的整个洗涤过程结束位置之间的位置，但
是不能与第一洗涤油SA混合接触，最多只能与第一洗涤油SA的下游液相物流混合。

本发明，可以设置洗涤段液相循环回路，第2种工作方式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置闪
蒸步骤S1、第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B；

在闪蒸步骤S1，物流R1P分离为可能含有固体的气体物流R1PV和可能含有固体的
液体物流R1PL；

在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA，完成至少一次气液逆流接触后分
离为主要由常规液态烃组成的含固体的富第一洗涤油SAK和在体积上主要由氢气组成的第
一洗涤气S1AV；

在第二洗涤步骤S1B，第一洗涤气S1AV与第二洗涤油SB，完成至少一次气液逆流接
触后分离为主要由常规液态烃组成的含固体的富第二洗涤油SBK和在体积上主要由氢气组
成的第二洗涤气S1BV；

在第二洗涤步骤S1B，设置传质段BTM，设置洗涤油DBXR循环回路；

在第二洗涤步骤S1B，收集来自传质段BTM的液相物流DBX，以液体的正向流程为基
准，将至少一部分液相物流DBX循环返回至其上游液体物流DBXB中构成循环洗涤油DBXR，循
环洗涤油DBXR与液体物流DBXB混合后一并流动接触洗涤上升的气体，循环洗涤油DBXR在传
质段BTM内流动成为液相物流DBX后完成一个完整循环，如此增加该循环回路中的液体/气
体的体积比例；

通常，以气体的正向流程为基准，循环洗涤油DBXR进入洗涤过程S1B的位置PBD1，
位于液相物流DBX抽出位置至该处气体后续的整个洗涤过程结束位置之间的位置，但是不
能与第二涤油SB混合接触，最多只能与第二洗涤油SB的下游液相物流混合。

本发明，可以设置洗涤段液相循环回路，第3种工作方式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置闪
蒸步骤S1、第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B；

在闪蒸步骤S1，物流R1P分离为可能含有固体的气体物流R1PV和可能含有固体的
液体物流R1PL；

在第一洗涤步骤S1A，气体R1PV与第一洗涤油SA、来自富第二洗涤油SBK的液体
SBKM，完成至少一次气液逆流接触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富第一
洗涤油SAK和在体积上主要由氢气组成的第一洗涤气S1AV；

在第二洗涤步骤S1B，第一洗涤气S1AV与第二洗涤油SB、来自富第三洗涤油SCK的
液体SCKM，完成至少一次气液逆流接触后分离为主要由常规液态烃组成的可能含固体的富
第二洗涤油SBK和在体积上主要由氢气组成的第二洗涤气S1BV；

至少一部分富第二洗涤油SBK用作液体SBKM进入第一洗涤步骤S1A，可能存在的剩
余的富第二洗涤油SBK作为富第二洗涤油SBK的外排油物流SBKP使用；

在第一洗涤步骤S1A、第二洗涤步骤S1B组成的联合洗涤过程S1AB，设置洗涤油
DABXR循环回路；

在联合洗涤过程S1AB，收集来自传质段ABTM的液相物流DABX，以液体的正向流程
为基准，将至少一部分液相物流DABX循环返回至其上游液体物流DABXB中构成循环洗涤油
DABXR，循环洗涤油DABXR与液体物流DABXB混合后一并流动接触洗涤上升的气体，循环洗涤
油DABXR在传质段ABTM内流动成为液相物流DABX后完成一个完整循环，如此增加该循环回
路中的液体/气体的体积比例；

以气体的正向流程为基准，循环洗涤油DABXR进入联合洗涤过程S1AB的位置
PABD1，位于液相物流DABX抽出位置至该处气体后续的整个洗涤过程结束位置之间的任意
位置；

通常，以气体的正向流程为基准，循环洗涤油DABXR进入联合洗涤过程S1AB的位置
PABD1，位于液相物流DABX抽出位置至该处气体后续的整个洗涤过程结束位置之间的位置，
但是不能与第二洗涤油SBK混合接触，最多只能与第二洗涤油SBK的下游液相物流混合。

本发明，物流S1LP返回第一加氢反应过程R1的含物料分离步骤的流程方式，第1种
工作方式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，至少一
部分物流S1LP返回第一加氢反应过程R1进行第一加氢反应R1R，其流程方式是：设置降压步
骤S1LP-DPS：

在降压步骤S1LP-DPS，物流S1LP经过降压设备得到降压后物流S1LP-VLS，物流
S1LP-VLS脱出气体得到脱气体物流S1LP-VLS-DG，至少一部分脱气体物流S1LP-VLS-DG返回
第一加氢反应过程R1进行第一加氢反应R1R。

本发明，物流S1LP返回第一加氢反应过程R1的含物料分离步骤的流程方式，第2种
工作方式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，至少一
部分物流S1LP返回第一加氢反应过程R1进行第一加氢反应R1R，其流程方式是：设置降压步
骤S1LP-DPS和分馏过程S1LP-FRAC；

在降压步骤S1LP-DPS，物流S1LP经过降压设备得到降压后物流S1LP-VLS；

在分馏过程S1LP-FRAC，回收降压后物流S1LP-VLS，得到主要由常规沸点低于550
℃的常规液态烃组成的馏分油S1LP-TOR1，至少一部分馏分油BS-TOR1返回第一加氢反应过
程R1进行第一加氢反应R1R。

本发明，物流S1LP返回第一加氢反应过程R1的含物料分离步骤的流程方式，第3种
工作方式为：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，在热高压分离气体洗涤过程S1DW，至少一
部分物流S1LP返回第一加氢反应过程R1进行第一加氢反应R1R，其流程方式是：设置降压步
骤S1LP-DPS和分馏过程S1LP-FRAC；

在降压步骤S1LP-DPS，物流S1LP经过降压设备得到降压后物流S1LP-VLS；

在分馏过程S1LP-FRAC，回收降压后物流S1LP-VLS，得到主要由常规沸点低于350
℃的常规液态烃组成的馏分油S1LP-TOR20-M，至少一部分馏分油S1LP-TOR20-M进入第二加
氢提质反应过程R20与第二加氢提质催化剂R20C接触；

在分馏过程S1LP-FRAC，回收降压后物流S1LP-VLS，得到主要由常规沸点为350～
550℃的常规液态烃组成的馏分油S1LP-TOR1-H，至少一部分馏分油S1LP-TOR1-H返回第一
加氢反应过程R1进行第一加氢反应R1R；

(2)加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20；

在第二加氢提质反应过程R20，基于气体S1V的物流S1VTOR20进入第二加氢提质反
应过程R20，在氢气和第二加氢提质催化剂R20C存在条件下进行第二加氢提质反应R20R，得
到第二加氢提质反应流出物R20P。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E的上段R1US中，可以设置液体R1PL的氢气
气提过程BSHS；

在氢气气提过程BSHS，分离物流R1P所得液体R1PL与气提氢气BSH完成至少一次接
触，分离为可能含有固体的气体BSV和可能含有固体的液体物流S1L。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E的上段R1US中，可以设置液体R1PL的氢气
气提过程BSHS，通常，氢气气提过程BSHS的操作条件为：温度为250～480℃、压力为6～
25MPa、气提氢气BSH与第一加氢反应流出物R1P中常规液态烃的气液体积比BS-KVL为50～
5000；

气液体积比KVL定义为：BS-KVL＝VBSH/VBF；

VBSH，表示气提氢气物流BSH的标准状态即0℃、1大气压下的体积流量，立方米/
时；

VBF，表示第一加氢反应流出物R1P中常规液态烃的20℃、1大气压下的体积流量，
立方米/时。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E的上段R1US中，可以设置液体R1PL的氢气
气提过程BSHS，一般，氢气气提过程BSHS的操作条件为：温度为300～450℃、压力为10～
20MPa、气液体积比BS-KVL为500～2000。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E的上段R1US中，可以设置液体R1PL的氢气
气提过程BSHS，在氢气气提过程BSHS，分离物流R1P所得液体R1PL与气提氢气BSH，可以仅完
成一次接触分离。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E的上段R1US中，可以设置液体R1PL的氢气
气提过程BSHS，在氢气气提过程BSHS，分离物流R1P所得液体与气提氢气BSH，可以完成2～8
次逆流接触分离；

氢气气提过程BSHS在气提分离段BSHT内进行，气提分离段BSHT内设置气液接触传
质段BSHTTM；

在气提分离段BSHT内，气提氢气BSH进入气液接触传质段BSHTTM的下部向上流动；
分离物流R1P所得液体进入气液接触传质段BSHTTM的上部向下流动；液体中的至少一部分
低沸点组分汽化进入气相中。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E的上段R1US中，进行热高压分离气体洗涤
过程S1DW，设置1个洗涤步骤S1X；

在洗涤步骤S1X，分离物流R1P所得气体R1PV与洗涤油SX，完成至少一次气液接触
后分离为其液相主要由常规液态烃组成的富洗涤油SXK和在体积上主要由氢气组成的洗涤
气S1XV；基于洗涤气S1XV的物流用作热高分气S1V；

洗涤步骤S1X在洗涤段S1XT内进行，洗涤段S1XT内设置气液接触传质段S1XTTM；在
气液接触传质段S1XTTM，液相物流与气相物流完成2～8次气液逆流接触分离；

在气液接触传质段S1XTTM内，气体R1PV进入气液接触传质段S1XTTM的下部向上流
动；洗涤油SX进入气液接触传质段S1XTTM的上部向下流动；气体中的至少一部分高沸点组
分冷凝进入液相中。

本发明，在组合式膨胀床加氢反应器R1E的上段R1US中，进行热高压分离气体洗涤
过程S1DW，设置2个或多个洗涤步骤S1X；；

在洗涤步骤S1X，物流R1P或分离物流R1P所得气体R1PV与洗涤油SX，完成至少一次
气液接触后分离为主要由常规液态烃组成的富洗涤油SXK和在体积上主要由氢气组成的洗
涤气S1XV；基于洗涤气S1XV的物流用作热高分气S1V；

洗涤步骤S1X在洗涤段S1XT内进行，洗涤段S1XT内设置气液接触传质段S1XTTM；在
气液接触传质段S1XTTM，液相物流与气相物流完成2～8次气液逆流接触分离；

在气液接触传质段S1XTTM内，气体R1PV进入气液接触传质段S1XTTM的下部向上流
动；洗涤油SX进入气液接触传质段S1XTTM的上部向下流动；气体中的至少一部分高沸点组
分冷凝进入液相中，同时液体中的至少一部分低沸点组分汽化进入气相中。

本发明，第一加氢反应过程R1排出废固液的一种方式是：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，进行热高压分离气体洗涤过程S1DW，至少
一部分物流S1LP作为排放废催化剂的物流S1LP-WP不进入加氢反应过程。

本发明，分馏过程S1LP-FRAC排出渣油的一种方式是：

(1)在组合式膨胀床加氢反应器R1E中，得到热高分油S1LP；

在降压步骤S1LP-DPS，物流S1LP经过降压设备得到降压后物流S1LP-VLS；

在分馏过程S1LP-FRAC，回收降压后物流S1LP-VLS，得到主要由常规沸点高于530
℃的烃组分组成的馏分油S1LP-DO，馏分油S1LP-DO不进入加氢反应过程。

本发明，热高压分离气体脱尘过程S1DS的分离效果，第1种方案是：

(1)在热高压分离气体洗涤过程S1DW，气体S1V中含有物流R1P中大部分常规沸点
低于180℃的烃组分，液体S1L中含有物流R1P中大部分常规沸点高于180℃的烃组分。

本发明，热高压分离气体脱尘过程S1DS的分离效果，第2种方案是：

(1)在热高压分离气体洗涤过程S1DW，气体S1V中含有物流R1P中大部分常规沸点
低于250℃的烃组分，液体S1L中含有物流R1P中大部分常规沸点高于250℃的烃组分。

本发明，热高压分离气体脱尘过程S1DS的分离效果，第3种方案是：

(1)在热高压分离气体洗涤过程S1DW，气体S1V中含有物流R1P中大部分常规沸点
低于300℃的烃组分，液体S1L中含有物流R1P中大部分常规沸点高于300℃的烃组分。

本发明，热高压分离气体脱尘过程S1DS的分离效果，第4种方案是：

(1)在热高压分离气体洗涤过程S1DW，气体S1V中含有物流R1P中大部分常规沸点
低于350℃的烃组分，液体S1L中含有物流R1P中大部分常规沸点高于350℃的烃组分。

本发明，热高压分离气体脱尘过程S1DS的分离效果，第5种方案是：

(1)在热高压分离气体洗涤过程S1DW，气体S1V中含有物流R1P中大部分常规沸点
低于400℃的烃组分，液体S1L中含有物流R1P中大部分常规沸点高于400℃的烃组分。

本发明，热高压分离气体脱尘过程S1DS的分离效果，第6种方案是：

(1)在热高压分离气体洗涤过程S1DW，气体S1V中含有物流R1P中大部分常规沸点
低于450℃的烃组分，液体S1L中含有物流R1P中大部分常规沸点高于450℃的烃组分。

本发明，热高压分离气体脱尘过程S1DS的分离效果，第7种方案是：

(1)在热高压分离气体洗涤过程S1DW，液体S1L的常规液态烃中常规沸点高于450
℃的烃组分的重量含量低于40％。

本发明，热高压分离气体脱尘过程S1DS的分离效果，第8种方案是：

(1)在热高压分离气体洗涤过程S1DW，液体S1L的常规液态烃中常规沸点高于450
℃的烃组分的重量含量低于30％。

本发明，通常在加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20；

在第二加氢提质反应过程R20，基于气体S1V的物流S1VTOR20和可能存在的液体烃
物流LTOR20进入第二加氢提质反应过程R20，在氢气和第二加氢提质催化剂R20C存在条件
下进行第二加氢提质反应R20R，得到第二加氢提质反应流出物R20P。

本发明，第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所
得油品的使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油
催化裂解过程，此时，第二加氢提质反应过程R20的操作目标通常为：

(2)加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20；

第二加氢提质反应流出物R20P中的全部常规液态烃的氮含量低于10PPm、硫含量
低于10PPm，第二加氢提质反应流出物R20P中的柴油组分的十六烷值高于28。

本发明，第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所
得油品的使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油
催化裂解过程，此时，第二加氢提质反应过程R20的操作目标一般为：

(2)加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20；

第二加氢提质反应流出物R20P中的全部常规液态烃的氮含量低于5PPm、硫含量低
于5PPm，第二加氢提质反应流出物R20P中的柴油组分的十六烷值高于33。

本发明，第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所
得油品的使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油
催化裂解过程，此时，第二加氢提质反应过程R20的操作目标较佳者为：

(2)加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20；

第二加氢提质反应流出物R20P中的全部常规液态烃的氮含量低于5PPm、硫含量低
于5PPm，第二加氢提质反应流出物R20P中的柴油组分的十六烷值高于38。

本发明，第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所
得油品的使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油
催化裂解过程；此时，第二加氢提质反应流出物R20P中常规沸点低于180℃的常规液态烃的
的杂质含量，通常为氮含量低于2PPm、硫含量低于2PPm，一般为氮含量低于1PPm、硫含量低
于1PPm。

本发明，第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所
得油品的使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油
催化裂解过程；此时，第二加氢提质反应过程R20的分离过程，第1种工作方案是：

(2)加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20的分离过程；

在冷高压分离过程XS3，分离第二加氢提质反应流出物R20P得到主要由常规液态
烃组成的冷高分油XS3L和在体积上主要由氢气组成的冷高分气XS3V。

本发明，第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所
得油品的使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油
催化裂解过程；此时，第二加氢提质反应过程R20的分离过程，第2种工作方案是：

(1)第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所得油
品的使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油催化
裂解过程；

(2)加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20的分离过程；

在热高压分离过程XS1，第二加氢提质反应流出物R20P完成高沸点烃组分和低沸
点烃组分的相对分离，得到主要由常规液态烃组成的热高分油XS1L和包含低沸点烃组分的
在体积上主要由氢气组成的热高分气XS1V；

在冷高压分离过程XS3，分离热高分气XS1V得到主要由常规液态烃组成的冷高分
油XS3L和在体积上主要由氢气组成的冷高分气XS3V；

通常，在热高压分离过程XS1，气体XS1V包含第二加氢提质反应流出物R20P中大部
分常规沸点低于350℃的烃组分；热高分油XS1L包含第二加氢提质反应流出物R20P中大部
分常规沸点高于350℃的烃组分。

本发明，第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所
得油品的使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油
催化裂解过程；此时，第二加氢提质反应过程R20的分离过程，第3种工作方案是：

(2)加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20的分离过程；

在热高压分离过程XS1，第二加氢提质反应流出物R20P完成高沸点烃组分和低沸
点烃组分的相对分离，得到主要由常规液态烃组成的热高分油XS1L和包含低沸点烃组分的
在体积上主要由氢气组成的热高分气XS1V；

在中温高压分离过程XS2，分离热高分气XS1V得到主要由常规液态烃组成的中温
高分油XS2L和在体积上主要由氢气组成的中温高分气XS2V；

在冷高压分离过程XS3，分离中温高分气XS2V得到主要由常规液态烃组成的冷高
分油XS3L和在体积上主要由氢气组成的冷高分气XS3V；

通常，在热高压分离过程XS1，热高分气XS1V包含第二加氢提质反应流出物R20P中
大部分常规沸点低于350℃的烃组分；热高分油XS1L包含第二加氢提质反应流出物R20P中
大部分常规沸点高于350℃的烃组分；

通常，在中温高压分离过程XS2，中温高分气XS3V包含热高分气XS1V中大部分常规
沸点低于于165℃的烃组分；中温高分油XS2L包含第二加氢提质反应流出物R20P中大部分
常规沸点高于165℃的烃组分。

本发明，第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所
得油品的使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油
催化裂解过程；此时，在加氢改质过程R99，可以设置第二加氢提质反应过程R20的生成油的
后续加氢改质过程，如设置加氢裂化过程R30P-H-HC，其特征在于：

(2)加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20的生成油的后续加氢改质
过程，分离第二加氢提质反应流出物R20P得到主要由常规沸点高于350℃的烃组分组成的
烃物流R30P-H，烃物流R30P-H进入加氢裂化过程R30P-H-HC，在氢气和加氢裂化催化剂
R30P-H-HCC存在条件下，进行加氢裂化反应R30P-H-HCR得到加氢裂化反应流出物R30P-H-
HCP。

本发明，第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所
得油品的使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油
催化裂解过程；此时，在加氢改质过程R99，可以设置第二加氢提质反应过程R20的生成油的
后续加氢改质过程，如设置加氢裂化过程R30P-H-HC，第1种工作方式是：

(2)加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20的分离过程；

在热高压分离过程XS1，第二加氢提质反应流出物R20P完成高沸点烃组分和低沸
点烃组分的相对分离，得到主要由常规液态烃组成的热高分油XS1L和包含低沸点烃组分的
在体积上主要由氢气组成的热高分气XS1V；

在热高压分离过程XS1，气体XS1V包含第二加氢提质反应流出物R20P中大部分常
规沸点低于350℃的烃组分；热高分油XS1L包含第二加氢提质反应流出物R20P中大部分常
规沸点高于350℃的烃组分；

在冷高压分离过程XS3，分离热高分气XS1V得到主要由常规液态烃组成的冷高分
油XS3L和在体积上主要由氢气组成的冷高分气XS3V；

至少一部分热高分油XS1L作为烃物流R30P-H进入加氢裂化过程R30P-H-HC。

本发明，第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所
得油品的使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油
催化裂解过程；此时，在加氢改质过程R99，可以设置第二加氢提质反应过程R20的生成油的
后续加氢改质过程，如设置加氢裂化过程R30P-H-HC，第1种工作方式是：

(2)加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20的分离过程；

在热高压分离过程XS1，第二加氢提质反应流出物R20P完成高沸点烃组分和低沸
点烃组分的相对分离，得到主要由常规液态烃组成的热高分油XS1L和包含低沸点烃组分的
在体积上主要由氢气组成的气体XS1V；

在热高压分离过程XS1，气体XS1V包含第二加氢提质反应流出物R20P中大部分常
规沸点低于350℃的烃组分；热高分油XS1L包含第二加氢提质反应流出物R20P中大部分常
规沸点高于350℃的烃组分；

在冷高压分离过程XS3，分离气体XS1V得到主要由常规液态烃组成的冷高分油
XS3L和在体积上主要由氢气组成的冷高分气XS3V；

至少一部分热高分油XS1L进入执行加氢热裂化反应的第一加氢反应过程R1，第一
加氢反应过程R1用作加氢裂化过程R30P-H-HC。

本发明，第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所
得油品的使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油
催化裂解过程；此时，在加氢改质过程R99，设可以置第二加氢提质反应过程R20的生成油的
后续加氢改质过程；如设置加氢提质过程R30P-M-HP，其特征在于：

分离第二加氢提质反应流出物R20P得到主要由常规沸点为165～350℃的烃组分
组成的烃物流R30P-M，烃物流R30P-M进入加氢提质过程R30P-M-HP，在氢气和加氢提质催化
剂R30P-M-HPC存在条件下进行加氢提质反应R30P-M-HPR得到加氢提质反应流出物R30P-M-
HPP；

通常，加氢提质过程R30P-M-HP的加氢提质催化剂R30P-M-HPC，可以包含加氢选择
性开环催化剂。

本发明，第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所
得油品的使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油
催化裂解过程；此时，在加氢改质过程R99，可以设置第二加氢提质反应过程R20的生成油的
后续加氢改质过程，如设置加氢提质过程R30P-M-HP，一种流程方式是：

(2)加氢改质过程R99，可以设置第二加氢提质反应过程R20的分离过程；

在热高压分离过程XS1，第二加氢提质反应流出物R20P完成高沸点烃组分和低沸
点烃组分的相对分离，得到主要由常规液态烃组成的热高分油XS1L和包含低沸点烃组分的
在体积上主要由氢气组成的热高分气XS1V；

在中温高压分离过程XS2，分离热高分气XS1V得到主要由常规液态烃组成的中温
高分油XS2L和在体积上主要由氢气组成的中温高分气XS2V；

在冷高压分离过程XS3，分离中温高分气XS2V得到主要由常规液态烃组成的冷高
分油XS3L和在体积上主要由氢气组成的冷高分气XS3V；

在热高压分离过程XS1，热高分气XS1V包含第二加氢提质反应流出物R20P中大部
分常规沸点低于350℃的烃组分；热高分油XS1L包含第二加氢提质反应流出物R20P中大部
分常规沸点高于350℃的烃组分；

在中温高压分离过程XS2，中温高分气XS2V包含热高分气XS1V中大部分常规沸点
低于于165℃的烃组分；中温高分油XS2L包含第二加氢提质反应流出物R20P中大部分常规
沸点高于165℃的烃组分；

(2)加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20的生成油的后续加氢改质
过程；

至少一部分中温高分油XS2L作为烃物流R30P-M进入加氢提质过程R30P-M-HP。

本发明，第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所
得油品的使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油
催化裂解过程；此时，在加氢改质过程R99，可以设置第二加氢提质反应过程R20的生成油的
后续加氢改质过程，如设置加氢提质过程R30P-M-HP、加氢择型断侧链反应区R30P-M-HCX，
其特征在于：

(2)加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20的生成油的后续加氢改质
过程；

在加氢提质过程R30P-M-HP之后设置加氢择型断侧链反应区R30P-M-HCX，在氢气
和加氢择型断侧链催化剂R30P-M-HCXC存在条件下，进行加氢择型断侧链反应R30P-M-HCXR
得到加氢择型断侧链反应流出物R30P-M-HCXP；

条件合适时，最好，加氢提质过程R30P-M-HP的反应流出物进入加氢择型断侧链反
应区R30P-M-HCX；

加氢择型断侧链反应区R30P-M-HCX使进料中柴油馏分的凝点降低，通常降低至少
8℃、一般降低至少15℃。

本发明，第一加氢反应过程R1，进行中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过程所
得油品的使用膨胀床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或重油
催化裂解过程；此时，在加氢改质过程R99，可以设置第二加氢提质反应过程R20的生成油的
后续加氢改质过程，如设置加氢提质过程R30P-M-HP、加氢异构降凝反应区R30P-M-HCY，其
特征在于：

(2)加氢改质过程R99，设置第二加氢提质反应过程R20的生成油的后续加氢改质
过程；

在加氢提质过程R30P-M-HP之后设置加氢异构降凝反应区R30P-M-HCY，在氢气和
加氢异构降凝催化剂R30P-M-HCYC存在条件下，进行加氢异构降凝反应R30P-M-HCYR得到加
氢异构降凝反应流出物R30P-M-HCYP；

条件合适时，最好，加氢提质过程R30P-M-HP的反应流出物进入加氢异构降凝反应
区R30P-M-HCY；

加氢异构降凝反应区R30P-M-HCY使进料中柴油馏分的凝点降低，通常降低至少8
℃、一般降低至少15℃。

本发明，可以设置第二加氢提质反应过程R20的生成油的高沸点馏分的循环加氢
裂化过程，其特征在于：

分离第二加氢提质反应流出物R20P得到主要由高沸点常规液态烃组成的物流
R30P-VGO，至少一部分R30P-VGO进入第一加氢反应过程R1与第一加氢催化剂R1C接触；

R30P-VGO主要由常规沸点高于250℃或高于300℃或高于350℃的烃组分组成。

本发明，第1种组合式反应器的设备结构方案为：

(1)组合式膨胀床加氢反应器R1E为立式反应器，结构如图1所示；

在壳体R1ES内，设置下段R1DS即膨胀床加氢反应区和上段R1US即串联操作的热高
压分离气体洗涤区，上段和下段之间设置隔板GB；

a、下段R1DS结构

在下段R1DS，在底部设置主进料R1EF1进料管口N01，在下部空间设置主进料R1EF1
的分布器SP01，在顶部设置反应产物BASE-R1P的排料料斗系统GBP；排料料斗系统GBP，为多
功能组件，由隔板GB组件和通道管PA组成；

主进料R1EF1通过进料管口N01进入下段R1DS，经过分布器SP01均匀分布向上流
动，通过膨胀床加氢反应区R1DSR进行加氢反应转变为第一加氢反应产物BASE-R1P，反应产
物越过隔板GB、流过通道PA后，成为物流R1P进入上段R1US；

b、隔板GB组件和通道管PA结构

隔板GB组件，由水平环形隔板GB01、直立半体锥面隔板GB02和集液室CLD抽出斗
GB03的壁面内件组成；

水平环形隔板GB01，有防止形成液体流动死区的作用；

隔板GB02，为以反应器中心轴线为对称轴的直立半体上锥面，为混相反应产物的
整流收集导流部件，具有径向对称的流道且面积逐步收缩，引导混相反应产物形成径向对
称的逐步收缩的加速上行流??；

通道管PA，为一个直立式通道；因为各相物料混合均匀，对悬浮床加氢反应而言通
道管PA内仍然属于有效反应空间；

隔板GB组件、通道管PA共同组成分割下段R1DS空间和上段R1US空间的实体分界
面；

c、上段R1US结构

在上段R1US，设置闪蒸空间FD、洗涤段S1WS、集液室CLD；

在闪蒸空间FD，设置水平挡板PB，用于引导离开通道管PA的混相反应流出物R1P将
其流向由向上流动改变为大致水平流动；从水平挡板PB上部俯视，水平挡板PB能够全部遮
蔽通道管PA的上部开口区域；

在洗涤段S1WS，设置洗涤油SX分布器A1和洗涤段传质区A2；在壳体R1ES侧面设置
洗涤油SX进料管口N11，壳体R1ES内设置与洗涤油SX进料管连通的液体进料分布器A1，液体
进料分布器A1使洗涤油SX均匀分布下落到填料传质段A2的顶部平面；A2为填料传质段，包
括底部填料支撑格栅、填料堆积层；在上段R1US的顶部设置热高分气S1V出料管口N021；

在集液室CLD，热高分油S1L通过壳体R1ES侧面设置的出料管口N031排出壳体
R1ES。

本发明，第2种组合式反应器的设备结构方案为：

(1)组合式膨胀床加氢反应器R1E为立式反应器，结构如图2所示；

在壳体R1ES内，设置下段R1DS即膨胀床加氢反应区和上段R1US即串联操作的热高
压分离气体洗涤区，上段和下段之间设置隔板GB；

a、下段R1DS结构

在下段R1DS，在底部设置主进料R1EF1进料管口N01，在下部空间设置主进料R1EF1
的分布器SP01，在顶部设置反应产物BASE-R1P的排料料斗系统GBP；排料料斗系统GBP，为多
功能组件，由隔板GB组件和通道管PA组成；

主进料R1EF1通过进料管口N01进入下段R1DS，经过分布器SP01均匀分布向上流
动，通过膨胀床加氢反应区R1DSR进行加氢反应转变为第一加氢反应产物BASE-R1P，反应产
物越过隔板GB、流过通道PA后，成为物流R1P进入上段R1US；

b、隔板GB组件和通道管PA结构

隔板GB组件，由水平环形隔板GB01、直立半体锥面隔板GB02和集液室CLD抽出斗
GB03的壁面内件组成；

水平环形隔板GB01，有防止形成液体流动死区的作用；

隔板GB02，为以反应器中心轴线为对称轴的直立半体上锥面，为混相反应产物的
整流收集导流部件，具有径向对称的流道且面积逐步收缩，引导混相反应产物形成径向对
称的逐步收缩的加速上行流??；

通道管PA，为一个直立式通道；因为各相物料混合均匀，对悬浮床加氢反应而言通
道管PA内仍然属于有效反应空间；

隔板GB组件、通道管PA共同组成分割下段R1DS空间和上段R1US空间的实体分界
面；

c、上段R1US结构

在上段R1US，设置闪蒸空间FD、洗涤段S1WS、氢气气提段BSHT、集液室CLD；

在闪蒸空间FD，设置水平挡板PB，用于引导离开通道管PA的混相反应流出物R1P将
其流向由向上流动改变为大致水平流动；从水平挡板PB上部俯视，水平挡板PB能够全部遮
蔽通道管PA的上部开口区域；

在洗涤段S1WS，设置洗涤油SX分布器A1和洗涤段传质区A2；在壳体R1ES侧面设置
洗涤油SX进料管口N11，壳体R1ES内设置与洗涤油SX进料管连通的液体进料分布器A1，液体
进料分布器A1使洗涤油SX均匀分布下落到填料传质段A2的顶部平面；A2为填料传质段，包
括底部填料支撑格栅、填料堆积层；在上段R1US的顶部设置热高分气S1V出料管口N021；

在氢气气提段BSHT，设置液体分布器B1和氢气气提传质区B2；在壳体R1ES侧面设
置气提氢气BSH进料管口N26，壳体R1ES内设置与气提氢气BSH进料管连通的气体进料分布
器B3，液体进料分布器B1使下流的液体均匀分布下落到填料传质段B2的顶部平面，气体进
料分布器B3使气体均匀分布上行到填料传质段B2的低部平面；B2为填料传质段，包括底部
填料支撑格栅、填料堆积层；

在集液室CLD，热高分油S1L通过壳体R1ES侧面设置的出料管口N031排出壳体
R1ES。

本发明，第1种、第2种组合式反应器的设备结构方案，适合于膨胀床加氢反应区为
悬浮床加氢反应区情况，特别是第一加氢反应过程R1为中低温煤焦油或其馏分油或其热加
工过程所得油品的使用悬浮床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过
程或重油催化裂解过程。

本发明，第3种组合式反应器的设备结构方案为：

(1)组合式膨胀床加氢反应器R1E为立式反应器，结构如图3所示；

在壳体R1ES内，设置下段R1DS即膨胀床加氢反应区和上段R1US即串联操作的热高
压分离气体洗涤区，上段和下段之间设置隔板GB；

a、下段R1DS结构

在下段R1DS，在底部设置主进料R1EF1进料管口N01，在下部空间设置主进料R1EF1
的分布器SP01，在顶部设置反应产物BASE-R1P的排料料斗系统GBP；排料料斗系统GBP，为多
功能组件，由隔板GB组件和通道管PAX组成；

主进料R1EF1通过进料管口N01进入下段R1DS，经过分布器SP01均匀分布向上流
动，通过膨胀床加氢反应区R1DSR进行加氢反应转变为第一加氢反应产物BASE-R1P，反应产
物越过隔板GB、流过通道PAX后，成为物流R1P进入上段R1US；

b、隔板GB组件和通道管PAX结构

隔板GB组件，由水平环形隔板GB01、直立半体下锥面隔板GB02和集液室CLD排液管
LP的管壁壁面组成；

水平环形隔板GB01，有防止形成液体流动死区的作用；

隔板GB02，为以反应器中心轴线为对称轴的直立半体下锥面，为集液室CLD液相的
整流收集导流部件，具有径向对称的流道且面积逐步收缩，引导集液室CLD液体形成径向对
称的逐步收缩的加速下行流??；

通道管PAX，为1根或2根或多根个直立式通道；因为各相物料混合均匀，对悬浮床
加氢反应而言通道管PA内仍然属于有效反应空间；

隔板GB组件、通道管PAX、集液室CLD的器内排液管道LP共同组成分割下段R1DS空
间和上段R1US空间的实体分界面；

c、上段R1US结构

在上段R1US，设置闪蒸空间FD、洗涤段S1WS、集液室CLD；

在闪蒸空间FD，设置水平挡板PBX，用于引导离开通道管PAX的混相反应流出物R1P
将其流向由向上流动改变为大致水平流动；从水平挡板PBX上部俯视，水平挡板PBX能够全
部遮蔽通道管PAX的上部开口区域；

在洗涤段S1WS，设置洗涤油SX分布器A1和洗涤段传质区A2；在壳体R1ES侧面设置
洗涤油SX进料管口N11，壳体R1ES内设置与洗涤油SX进料管连通的液体进料分布器A1，液体
进料分布器A1使洗涤油SX均匀分布下落到填料传质段A2的顶部平面；A2为填料传质段，包
括底部填料支撑格栅、填料堆积层；在上段R1US的顶部设置热高分气S1V出料管口N021；

自集液室CLD经过器内管道LP、器外管道LP1流动的液体，进入循环泵PUMP加压，循
环泵PUMP出口液体分为2路，第一路经过管道LP3与原料R1F混合后作为主进料循环返回下
段R1DS，第二路经过管道LP4作为热高分油S1LP排出。

本发明，第4种组合式反应器的设备结构方案为：

(1)组合式膨胀床加氢反应器R1E为立式反应器，结构如图4所示；

在壳体R1ES内，设置下段R1DS即膨胀床加氢反应区和上段R1US即串联操作的热高
压分离气体洗涤区，上段和下段之间设置隔板GB；

a、下段R1DS结构

在下段R1DS，在底部设置主进料R1EF1进料管口N01，在下部空间设置主进料R1EF1
的分布器SP01，在顶部设置反应产物BASE-R1P的排料料斗系统GBP；排料料斗系统GBP，为多
功能组件，由隔板GB组件和通道管PAX组成；

主进料R1EF1通过进料管口N01进入下段R1DS，经过分布器SP01均匀分布向上流
动，通过膨胀床加氢反应区R1DSR进行加氢反应转变为第一加氢反应产物BASE-R1P，反应产
物越过隔板GB、流过通道PAX后，成为物流R1P进入上段R1US；

b、隔板GB组件和通道管PAX结构

隔板GB组件，由水平环形隔板GB01、直立半体下锥面隔板GB02和集液室CLD排液管
LP的管壁壁面组成；

水平环形隔板GB01，有防止形成液体流动死区的作用；

隔板GB02，为以反应器中心轴线为对称轴的直立半体下锥面，为集液室CLD液相的
整流收集导流部件，具有径向对称的流道且面积逐步收缩，引导集液室CLD液体形成径向对
称的逐步收缩的加速下行流??；

通道管PAX，为1根或2根或多根个直立式通道；因为各相物料混合均匀，对悬浮床
加氢反应而言通道管PA内仍然属于有效反应空间；

隔板GB组件、通道管PAX、集液室CLD的器内排液管道LP共同组成分割下段R1DS空
间和上段R1US空间的实体分界面；

c、上段R1US结构

在上段R1US，设置闪蒸空间FD、洗涤段S1WS、氢气气提段BSHT、集液室CLD；

在闪蒸空间FD，设置水平挡板PBX，用于引导离开通道管PAX的混相反应流出物R1P
将其流向由向上流动改变为大致水平流动；从水平挡板PBX上部俯视，水平挡板PBX能够全
部遮蔽通道管PAX的上部开口区域；

在洗涤段S1WS，设置洗涤油SX分布器A1和洗涤段传质区A2；在壳体R1ES侧面设置
洗涤油SX进料管口N11，壳体R1ES内设置与洗涤油SX进料管连通的液体进料分布器A1，液体
进料分布器A1使洗涤油SX均匀分布下落到填料传质段A2的顶部平面；A2为填料传质段，包
括底部填料支撑格栅、填料堆积层；在上段R1US的顶部设置热高分气S1V出料管口N021；

在氢气气提段BSHT，设置液体分布器B1和氢气气提传质区B2；在壳体R1ES侧面设
置气提氢气BSH进料管口N26，壳体R1ES内设置与气提氢气BSH进料管连通的气体进料分布
器B3，液体进料分布器B1使下流的液体均匀分布下落到填料传质段B2的顶部平面，气体进
料分布器B3使气体均匀分布上行到填料传质段B2的低部平面；B2为填料传质段，包括底部
填料支撑格栅、填料堆积层；

自集液室CLD经过器内管道LP、器外管道LP1流动的液体，进入循环泵PUMP加压，循
环泵PUMP出口液体分为2路，第一路经过管道LP3与原料R1F混合后作为主进料循环返回下
段R1DS，第二路经过管道LP4作为热高分油S1LP排出。

本发明，第3种、第4种组合式反应器的设备结构方案，适合于膨胀床加氢反应区为
沸腾床加氢反应区，特别是第一加氢反应过程R1为中低温煤焦油或其馏分油或其热加工过
程所得油品的使用悬浮床的加氢过程；热加工过程是重油焦化过程或重油催化裂化过程或
重油催化裂解过程。

以下详细描述本发明的各部分。

以下详细描述本发明的本发明第一加氢反应过程R1。

在第一加氢反应过程R1，可以加工中低温煤焦油或其馏分油，比如常规沸点低于
450℃的中低温煤焦油馏分油，比如常规沸点为350～530℃的中低温煤焦油馏分油，比如常
规沸点高于350℃的中低温煤焦油的全部重馏分。

本发明所述第一加氢反应过程R1，使用的反应器可以是1台或2台或多台；第一加
氢反应过程R1的催化剂床层工作方式，可以是任意合适形式的，通常为固定床或上流式膨
胀床反应器，单台上流式膨胀床反应器的整体反应区，可以被认为划分为2个或多个反应
区。本发明上流式膨胀床反应器的任意反应区的入口温度的控制方式，可以是调节氢气的
温度和或流量，可以是调节油品的温度和或流量。

本发明所述第一加氢反应过程R1，发生的第一加氢反应R1R，根据需要，通常包括
加氢精制反应、加氢热裂化反应。

本发明所述第一加氢反应过程R1，使用的反应器可以是1台或2台或多台；第一加
氢反应过程R1的催化剂床层工作方式，可以是任意合适形式，通常为固定床或上流式膨胀
床反应器，单台上流式膨胀床反应器的整体反应区，可以被认为划分为2个或多个反应区。
第一加氢反应过程R1使用加氢反应器R1X，加氢反应器R1X至少包含一台组合式膨胀床加氢
反应器R1E，当加氢反应器R1X数量多于1台且为串联操作关系时，以原料R1F的加工过程正
流向为基准，其它反应器位于组合式膨胀床加氢反应器R1E的上游；在组合式膨胀床加氢反
应器R1E中，进行至少一部分第一加氢反应过程R1和第一加氢反应流出物R1P的热高压分离
气体洗涤过程S1DW；本发明上流式膨胀床反应器的任意反应区的入口温度的控制方式，可
以是调节氢气的温度和或流量，可以是调节油品的温度和或流量。

以下详细描述本发明的热高压分离气体洗涤过程S1DW的操作方式。

S1DW的操作条件根据需要确定，气体R1PV与洗涤油SX，可以先混合、后分离，也可
以是气液逆流接触分离，其逆流接触分离次数：一般为1～8次、通常为2～4次；S1DW的操作
压力，通常稍低于第一加氢反应过程R1的操作压力；S1DW的操作温度，通常为250～480℃、
一般为300～450℃。为了降低气体S1V中的雾滴和或固体颗粒的含量，可以在S1DW，设置分
离和或收集气体S1V中的雾滴和或固体颗粒的步骤，根据需要可以使用1个或2个或多个离
心式分离设备如旋风分离器、旋流分离器、带反吹功能的过滤器等。

以下详细描述本发明的氢气气提过程BSHS的操作方式。

氢气气提过程BSHS的操作条件根据需要确定，分离物流R1P所得液体与气提氢气
BSH，可以先混合、后分离，也可以逆流接触分离，其逆流接触分离次数：一般为1～8次、通常
为2～4次；气提氢气BSH的数量，根据组分分离目标的需要确定；氢气气提过程BSHS的操作
压力，通?；镜韧谙吹庸蘏1DW的操作压力；氢气气提过程BSHS的操作温度，通常为
250～480℃、一般为300～450℃。

以下详细描述本发明的第二加氢提质反应过程R20。

第二加氢提质反应过程R20，使用的反应器可以是1台或2台或多台；第二加氢提质
反应过程R20催化剂床层工作方式，可以是任意合适形式，可以是两种或多种不同类型的反
应器的组合，可以是固定床反应器，可以是流化床反应器；流化床反应器，可以是悬浮床，可
以是沸腾床；可以是下流式反应器，也可以是上流式反应器。第二加氢提质反应过程R20使
用的反应器，其催化剂床层工作方式通常为下流式固定床。第二加氢提质反应过程R20使用
固定床催化剂床层时，可以是1个、2个或多个床层。第二加氢提质反应过程R20的第二及其
后续的催化剂床层的入口温度的控制方式，可以是使用冷氢气和或冷油。

第二加氢提质反应过程R20，使用的第二加氢提质催化剂R20C，可以是1个、2个或
多个品种的加氢提质催化剂的串联组合使用，沿着反应物流的流动方向，下游加氢提质催
化剂的加氢活性，通常等于或高于上游加氢提质催化剂的加氢活性。

第二加氢提质反应过程R20，发生的第二加氢提质反应R20R，通常至少包含加氢精
制反应如深度加氢脱杂质、加氢芳烃饱和，也发生伴生的加氢热裂化副反应及生焦反应。

第二加氢提质催化剂R20C，使用的反应器，其催化剂床层中液相、气相(或汽相)的
体积比例，可以是以液相为主的情况，定义加氢提质催化剂床层中“液相实际体积/(液相实
际体积+气相实际体积)”为床层液相分率，该分率可以大于0.75、甚至大于0.95，形成事实
上的液相加氢模式，为了保持加氢提质催化剂床层内的氢气分压足够高，可能需要在每个
提质催化剂床层的入口添加氢气。

以下详细描述本发明的加氢裂化过程R30P-H-HC。

本发明所述加氢裂化过程R30P-H-HC，使用的反应器可以是1台或2台或多台；加氢
裂化过程R30P-H-HC催化剂床层工作方式，可以是任意合适形式，可以是两种或多种不同类
型的反应器的组合，可以是固定床反应器，可以是流化床反应器；流化床反应器，可以是悬
浮床，可以是沸腾床；可以是下流式反应器，也可以是上流式反应器。本发明所述加氢裂化
过程R30P-H-HC使用的反应器，其催化剂床层工作方式通常为下流式固定床。本发明加氢裂
化过程R30P-H-HC使用固定床催化剂床层时，可以是1个、2个或多个床层。本发明加氢裂化
过程R30P-H-HC的第二及其后续的催化剂床层的入口温度的控制方式，可以是使用冷氢气
和或冷油。

本发明所述加氢裂化过程R30P-H-HC，使用的催化剂，通常在最后一个加氢裂化催
化剂床层之后设置后精制催化剂床层，对加氢裂化过程产生的硫醇、烯烃进行硫醇加氢脱
硫、烯烃加氢饱和防止加氢裂化产物有机硫含量超标等；对于加氢裂化催化剂R30P-H-HCC，
为了降低其结焦速度延长催化剂寿命、降低其平均反应温度抑制热裂解反应提高液体油品
收率，可以在最前一个加氢裂化催化剂床层之前设置前置加氢精制催化剂床层。

本发明所述加氢裂化催化剂R30P-H-HCC，可以是1个、2个或多个品种的加氢裂化
催化剂的串联组合使用，沿着反应物流的流动方向，下游加氢裂化催化剂的加氢活性，通常
等于或高于上游加氢裂化催化剂的加氢活性。

以下详细描述本发明的加氢提质过程R30P-M-HP。

本发明所述加氢提质过程R30P-M-HP，使用的反应器可以是1台或2台或多台；加氢
提质过程R30P-M-HP催化剂床层工作方式，可以是任意合适形式，可以是两种或多种不同类
型的反应器的组合，可以是固定床反应器，可以是流化床反应器；流化床反应器，可以是悬
浮床，可以是沸腾床；可以是下流式反应器，也可以是上流式反应器。本发明所述加氢提质
过程R30P-M-HP使用的反应器，其催化剂床层工作方式通常为下流式固定床。本发明加氢提
质过程R30P-M-HP使用固定床催化剂床层时，可以是1个、2个或多个床层。本发明加氢提质
过程R30P-M-HP的第二及其后续的催化剂床层的入口温度的控制方式，可以是使用冷氢气
和或冷油。

本发明所述加氢提质过程R30P-M-HP，使用的催化剂，通常在最后一个加氢提质催
化剂床层之后设置后精制催化剂床层，对加氢提质过程产生的硫醇、烯烃进行硫醇加氢脱
硫、烯烃加氢饱和防止加氢提质产物有机硫含量超标等；对于加氢提质催化剂R30P-M-HPC，
为了降低其结焦速度延长催化剂寿命、降低其平均反应温度抑制热裂解反应提高液体油品
收率，可以在最前一个加氢提质催化剂床层之前设置前置加氢精制催化剂床层进行加氢脱
氮反应和或加氢芳烃饱和反应。

本发明所述加氢提质过程R30P-M-HP，使用的加氢提质催化剂R30P-M-HPC，可以是
1个、2个或多个品种的加氢提质催化剂的串联组合使用，沿着反应物流的流动方向，下游加
氢提质催化剂的加氢活性，通常等于或高于上游加氢提质催化剂的加氢活性。

本发明所述加氢提质过程R30P-M-HP，使用的反应器，其催化剂床层中液相、气相
(或汽相)的体积比例，可以是以液相为主的情况，定义加氢提质催化剂床层中“液相实际体
积/(液相实际体积+气相实际体积)”为床层液相分率，该分率可以大于0.75、甚至大于
0.95，形成事实上的液相加氢模式，为了保持加氢提质催化剂床层内的氢气分压足够高，可
能需要在每个提质催化剂床层的入口添加氢气。

以下详细描述本发明的加氢择型短侧链反应区R30P-M-HCX。

本发明所述加氢择型短侧链反应区R30P-M-HCX，使用的加氢择型断侧链催化剂
R30P-M-HCXC，通常在最后一个加氢择型断侧链催化剂床层之后设置后精制催化剂床层
R30P-M-HCX-DC，对加氢裂化过程产生的硫醇、烯烃进行硫醇加氢脱硫、烯烃加氢饱和防止
加氢裂化产物有机硫含量超标等；对于加氢择型断侧链催化剂R30P-M-HCXC，为了降低其结
焦速度延长催化剂寿命、降低其平均反应温度抑制热裂解反应提高液体油品收率，可以在
最前一个加氢择型断侧链催化剂床层之前设置前置加氢精制催化剂床层R30P-M-HCX-UC进
行加氢脱氮反应和或加氢芳烃饱和反应。

本发明所述加氢择型短侧链反应区R30P-M-HCX，使用的加氢择型断侧链催化剂
R30P-M-HCXC，可以是1个、2个或多个品种的催化剂的串联组合使用，沿着反应物流的流动
方向，下游加氢裂化催化剂的加氢活性，通常等于或高于上游加氢裂化催化剂的加氢活性。

在加氢择型短侧链反应区R30P-M-HCX，加氢择型断侧链催化剂R30P-M-HCXC，宜使
用ZSM-5分子筛、其最可几孔道尺寸约为0.53nm×0.56nm即0.53纳米×0.56纳米。

加氢择型断侧链催化剂R30P-M-HCXC，可以是任意一种合适的柴油择形断侧链加
氢裂化催化剂，可以是典型的石油基柴油择形断侧链加氢裂化催化剂，这些技术有中国石
油化工股份有限公司抚顺石油化工研究院开发的技术、中国石油化工股份有限公司北京石
油化工科学研究院的开发技术等，记载这类技术的一个文献见：①出版物名称：《加氢处理
工艺与工程》，390页至，408页；②检索用图书编码：ISBN编码：7-80164-665-7；中国版本图
书馆CIP数据核字：(2004)第128349号；③主编：李大东；④出版社：中国石化出版社。

以下详细描述本发明的加氢异构降凝反应区R30P-M-HCY。

本发明所述加氢异构降凝反应区R30P-M-HCY，使用的加氢异构降凝催化剂R30P-
M-HCYC，通常在最后一个加氢异构降凝催化剂床层之后设置后精制催化剂床层R30P-M-
HCY-DC，对加氢裂化过程产生的硫醇、烯烃进行硫醇加氢脱硫、烯烃加氢饱和防止加氢裂化
产物有机硫含量超标等；对于加氢异构降凝催化剂R30P-M-HCYC，为了降低其结焦速度延长
催化剂寿命、降低其平均反应温度抑制热裂解反应提高液体油品收率，可以在最前一个加
氢异构降凝催化剂床层之前设置前置加氢精制催化剂床层R30P-M-HCY-UC进行加氢脱氮反
应和或加氢芳烃饱和反应。

本发明所述加氢异构降凝反应区R30P-M-HCY，使用的加氢异构降凝催化剂R30P-
M-HCYC，可以是1个、2个或多个品种的催化剂的串联组合使用，沿着反应物流的流动方向，
下游加氢催化剂的加氢活性，通常等于或高于上游加氢催化剂的加氢活性。

加氢异构降凝催化剂R30P-M-HCYC，宜使用低酸性的ZSM-23/48分子筛和SAPO类分
子筛为组分的加氢异构脱蜡催化剂。

在加氢异构降凝反应区R30P-M-HCY，加氢异构降凝催化剂R30P-M-HCYC，可以是任
意一种合适的柴油加氢异构降凝催化剂，可以是典型的石油基柴油加氢择型异构降凝催化
剂，这些技术有中国石油化工股份有限公司抚顺石油化工研究院开发的技术、中国石油化
工股份有限公司北京石油化工科学研究院的开发技术等，记载这类技术的一个文献见：①
出版物名称：《加氢处理工艺与工程》，408页至433页；②检索用图书编码：ISBN编码：7-
80164-665-7；中国版本图书馆CIP数据核字：(2004)第128349号；③主编：李大东；④出版
社：中国石化出版社。

以下详细描述本发明的加氢反应过程的气相硫化氢浓度的一般控制原则。

根据需要，可以将任一种补充硫加入任一加氢反应过程，但通常是加入到最上游
的加氢反应过程入口，以保证反应过程必须的最低硫化氢浓度比如500PPm(v)或1000PPm
(v)或规定值，以保证催化剂必须的硫化氢分压不低于最低的规定值。所述的补充硫可以是
含硫化氢或可以转化为硫化氢的对加氢转化过程无不良作用的物料，比如含硫化氢的气体
或油品，或与高温氢气接触后生成硫化氢的二硫化碳或二甲基二硫等。当预加氢反应过程
R1的稀释烃以含硫化氢的加氢反应流出物形式提供时，如果其中的硫化氢数量满足预加氢
反应过程R1的需要，可以不再使用补硫剂。

以下详细描述本发明的加氢反应流出物的高压分离过程的一般原则。

加氢反应流出物的高压分离过程通常包含冷高压分离器，当加氢反应流出物中烃
油密度大(比如与水密度接近)或粘度大或与水乳化难于分离时，还需要设置操作温度通常
为150～450℃的热高压分离器，此时加氢反应流出物进入热高压分离器分离为一个在体积
上主要由氢气组成的热高分气气体和一个主要由常规液体烃以及可能存在的固体组成的
热高分油液体，热高分气进入操作温度通常为20～80℃的冷高压分离器分离为冷高分油和
冷高分气，由于大量高沸点组分进入热高分油液体中，实现了以下目标：冷高分油密度变小
或粘度变小或与水易于分离。加氢反应流出物的高压分离过程设置热高压分离器，还具备
减少热量损失的优点，因为热高分油液体可以避免热高分气经历的使用空冷器或水冷器的
冷却降温过程。同时，可以将部分热高分油液体返回上游的加氢反应过程循环使用，以改善
接收该循环油的加氢反应过程的总体原料性质，或对该循环油进行循环加氢。

加氢反应流出物或热高分气进入冷高压分离部分之前，通常先降低温度(一般是
与反应部分进料换热)至约220～100℃(该温度应高于该加氢反应流出物气相中硫氢化氨
结晶温度)，然后通常向其中注入洗涤水形成注水后加氢反应流出物，洗涤水用于吸收氨及
可能产生的其它杂质如氯化氢等，而吸收氨后的水溶液必然吸收硫化氢。在冷高压分离部
分，所述注水后加氢反应流出物分离为：一个在体积上主要由氢气组成的冷高分气、一个主
要由常规液体烃和溶解氢组成的冷高分油、一个主要由水组成的并溶解有氨、硫化氢的冷
高分水。所述冷高分水，其中氨的含量一般为0.5～15％(w)，最好为1～8％(w)。注洗涤水的
一个目的是吸收加氢反应流出物中的氨和硫化氢，防止形成硫氢化氨或多硫氨结晶堵塞换
热器通道，增加系统压力降。所述洗涤水的注入量，应根据下述原则确定：一方面，洗涤水注
入加氢反应流出物后分为汽相水和液相水，液相水量必须大于零，最好为洗涤水总量的
30％或更多：再一方面，洗涤水用于吸收加氢反应流出物中的氨，防止高分气的氨浓度太
高，降低催化剂活性，通常高分气的氨体积浓度越低越好，一般不大于200PPm(v)，最好不大
于50PPm(v)。所述的冷高压分离器操作压力为加氢反应部分压力减去实际压力降，冷高压
分离部分操作压力与加氢反应压力的差值，不宜过低或过高，一般为0.35～3.2MPa、通常为
0.5～1.5MPa。所述的冷高分气的氢气体积浓度值，不宜过低(导致装置操作压力上升)，一
般应不低于70％(v)、宜不低于80％(v)、最好不低于85％(v)。如前所述至少一部分、通常为
85～100％的冷高分气返回在加氢反应部分循环使用，以提供加氢反应部分必须的氢气量
和氢浓度；为了提高装置投资效率，必须保证循环氢浓度不低于前述的低限值，为此，根据
具体的原料性质、反应条件、产品分布，可以排除一部分所述冷高分气以排除反应产生的甲
烷、乙烷。对于排放的冷高分气，可以采用常规的膜分离工艺或变压吸附工艺或油洗工艺实
现氢气和非氢气体组分分离，并将回收的氢气用作新氢。

新氢进入加氢部分以补充加氢反应过程消耗的氢气，新氢氢浓度越高越好，一般
不宜低于95％(v)，最好不低于99％(v)?？山啃虑庖肴我患忧夥从Σ糠?，最好引入预
加氢反应过程R1。

本发明，主要优点表现为：

①短循环洗涤油SA数量可以灵活地在宽范围内调节，即可以提高洗涤段液体/气
体体积比例；

短循环洗涤油SA进入热高压分离气体洗涤过程S1DW的短循环脱尘段S1A之前，根
据需要，可以升高或降低温度；

②洗涤油循环过程，可以采用高压热高分油加压循环方式，循环过程能耗低；

③洗涤段与物流R1PX的闪蒸段组合在一台洗涤塔内完成，实现了功能集成，流程
简单、工程费用低；

④本发明，可以与其它烃油洗涤段组合使用，形成“闪蒸+双洗涤段洗涤塔”或“闪
蒸+多洗涤段洗涤塔”，可实现高效集成；本发明通常位于洗涤塔内气体的最后一级洗涤过
程；

⑤本发明，可以组合使用专用的气提氢气热物流，实现加氢热裂化反应流出物
R1PX中轻重烃组分的清晰分离，可进一步实现流程集成；

气体S1V进入第二加氢提质反应过程R20之前，根据需要，可以升高或降低温度；

⑥本发明，利于构建实现单一高压操作系统，即将中低温煤焦油重馏分的加氢热
裂化过程R1和高分气S1V的第二加氢提质反应过程R20组成一段流程；

⑦本发明，适合于新建装置或现有装置改造。

实施例

实施例1

第一加氢反应过程R1，为于中低温煤焦油的常规沸点高于350℃的重馏分的使用
悬浮床的加氢过程；使用2台悬浮床加氢反应器串联操作；第1台悬浮床加氢反应器为常规
悬浮床加氢反应器即不含产物分离气相洗涤功能；第2台悬浮床加氢反应器为图1所示结构
的组合式悬浮床反应器即设置热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置闪蒸步骤S1、洗涤步骤
S1X。

冷却热高分气S1V得到的烃类冷凝液体，自流用作洗涤油SX。

冷却热高分气S1V得到洗涤油SX的换热器HX100，布置于第2台悬浮床加氢反应器
R1E上部平台上，换热器HX100和悬浮床加氢反应器R1E共用联合操作平台。

实施例2

第一加氢反应过程R1，为于中低温煤焦油的常规沸点高于350℃的重馏分的使用
悬浮床的加氢过程；使用2台悬浮床加氢反应器串联操作；第1台悬浮床加氢反应器为常规
悬浮床加氢反应器即不含产物分离气相洗涤功能；第2台悬浮床加氢反应器为图2所示结构
的组合式悬浮床反应器即设置热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置闪蒸步骤S1、洗涤步骤
S1X。

冷却热高分气S1V得到的烃类冷凝液体，自流用作洗涤油SX。

冷却热高分气S1V得到洗涤油SX的换热器HX100，布置于第2台悬浮床加氢反应器
R1E上部平台上，换热器HX100和悬浮床加氢反应器R1E共用联合操作平台。

实施例3

第一加氢反应过程R1，为于中低温煤焦油的常规沸点高于350℃的重馏分的使用
沸腾床的加氢过程；使用2台沸腾床加氢反应器串联操作；第1台沸腾床加氢反应器为常规
沸腾床加氢反应器即不含产物分离气相洗涤功能；第2台沸腾床加氢反应器为图3所示结构
的组合式沸腾床反应器即设置热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置闪蒸步骤S1、洗涤步骤
S1X。

冷却热高分气S1V得到的烃类冷凝液体，自流用作洗涤油SX。

冷却热高分气S1V得到洗涤油SX的换热器HX100，布置于第2台沸腾床加氢反应器
R1E上部平台上，换热器HX100和沸腾床加氢反应器R1E共用联合操作平台。

实施例4

第一加氢反应过程R1，为于中低温煤焦油的常规沸点高于350℃的重馏分的使用
沸腾床的加氢过程；使用2台沸腾床加氢反应器串联操作；第1台沸腾床加氢反应器为常规
沸腾床加氢反应器即不含产物分离气相洗涤功能；第2台沸腾床加氢反应器为图4所示结构
的组合式沸腾床反应器即设置热高压分离气体洗涤过程S1DW，设置闪蒸步骤S1、洗涤步骤
S1X。

冷却热高分气S1V得到的烃类冷凝液体，自流用作洗涤油SX。

冷却热高分气S1V得到洗涤油SX的换热器HX100，布置于第2台沸腾床加氢反应器
R1E上部平台上，换热器HX100和沸腾床加氢反应器R1E共用联合操作平台。